Поток равномерный

Решение задачи о преобразовании профилей скорости при протекании жидкости через насыпной слой (см. гл. 5) дано [23, 24] совершенно иным методом. В частности, расчет по этому методу показывает, если граница слоя имеет параболическую форму, то профиль скорости за слоем имеет параболический провал , максимальный в центре канала (рис. 10.14). В этом примере поток, равномерный внутри слоя, на выходе из него становится вихревым, что ведет к существенной деформации поля скоростей в сечениях за слоем. Этот результат полностью совпадает, с одной стороны с уже полученным теоретическим результатом для решетки параболической формы (рис. 10.14 и 5.11), ас другой стороны, с измерениями [1001. [c.278]

Так как газ отбирается из обечайки, непосредственно установленной против штуцера, газовый поток равномерно распределяется на небольшой высоте - 1,5-2 диаметра штуцера. Изменением сечения каналов можно добиться полного выравнивания динамических потоков, выходящих из обечайки, а так как базовый поток выходит над перфорированным основанием, повторный унос жидкости из кубовой части аппарата исключается. [c.315]

В начале первого и в конце второго участка русла движение потока равномерное. Предположим, что равномерное движение на первом участке сохранится до самого перелома. Тогда на втором участке, в зоне а, должны уменьшиться глубины до /Iq2- Однако в этой зоне возможно лишь их увеличение, и отсюда следует вывод, что уменьшаться глу- [c.160]

На участке потока, где имеют место потери по длине , касательные напряжения трения т распределяются вдоль потока равномерно или примерно равномерно на участках же потока, где имеют место местные потери , напряжения т распределяются резко неравномерно. [c.129]

В случае, когда поверхности предполагаются диффузно излучающими и зеркально-диффузно отражающими, а эффективные потоки равномерно распределенными по поверхностям, фиксация актов поглощений и расчет мощностей Р" / не дает выигрыша по сравнению с расчетом разрешающих угловых коэффициентов. Однако ситуация меняется при наличии поверхностей с радиационными свойствами, зависящими от направления, или при снятии допущения о равномерности распределения по поверхностям эффективных потоков. В этом случае не удается использовать понятие разрешающего углового коэффициента и приходится при детерминированном подходе решать систему интегральных уравнений относительно интенсивностей эффективного излучения 181. Практика показала, что даже [c.199]

Путем изменения соотношений осей эллипса и эксцентриситета можно на поверхности образца концентрировать лучистую энергию с различной плотностью, добиваясь равномерного всестороннего нагрева (например, для цилиндрических образцов) или одностороннего (для образцов прямоугольного сечения, листовых образцов). В качестве источника лучистой энергии используется высокоинтенсивная электрическая дуга переменного тока с коаксиальным расположением угольных электродов 1 ж 2. Дуга помещена в кварцевую трубку 3 ж стабилизируется вихрем инертного газа посредством цилиндрического завихрителя 4. Последнее обстоятельство полностью изолирует рабочую полость печи от продуктов горения угольной дуги. Нагрев образца осуществляется в контролируемой атмосфере, для этого его устанавливают в кварцевой трубке 10. Охлаждение образца осуществляется сжатым газом. Форма печи в виде эллиптического цилиндра позволила распределить тепловой поток равномерно по длине образца. Высота эллиптического цилиндра обусловлена размером высокотемпературной части дуги — столбом и кратерами, т. е. элементами, излучающими свыше 90% энергии всей дуги. [c.55]

Вначале рассмотрим схемы противоточного и прямоточного движения газов и нагреваемого материала (рис. 21-12) при следующих идеализированных условиях газовый поток состоит из продуктов полного горения топлива распределение поля скоростей и температур в поперечном сечении газового потока равномерное прн- [c.376]

Если для определенного участка трубы можно принять тепловой поток равномерным по длине, то массовое расходное паросодержание будет увеличиваться непрерывно и равномерно. Тогда среднее значение [c.47]

В этом случае исследуемому материалу придается форма цилиндрической полой трубы. Она может быть цельной или набранной из нескольких коротких колец (дисков), плотно соединенных между собой. Для создания температурного перепада в цилиндрическом слое исследуемого образца материала, последний может обогреваться с внутренней или наружной стороны. В первом случае радиальный тепловой поток проходит от центра образца к периферии во втором, наоборот, от периферии к центру. В обоих способах обогрева нагреватель должен создавать радиальный тепловой поток,. равномерно распределенный по длине образца. При использовании внешнего обогрева тепловой поток, проходящий через образец, обычно измеряется калориметрическим методом по расходу и. изменению температуры охлаждающей жидкости, которая проходит по трубке, помещенной внутри образца при внутреннем обогреве — электрическим способом по мощности электронагревателя. Внешний обогрев позволяет получить более высокие температуры опыта, чем при внутреннем обогреве, вследствие ограниченности размеров электрического нагревателя. Однако при внешнем обогреве требуются большие затраты мощности, так как значительная доля электроэнергии, потребляемой нагревателем, теряется в окружающее пространство. [c.34]

Топливо, выдаваемое ровным потоком, равномерно подсушивается и горит ровно. Неравномерность горения, пульсация, может быть также вызвана периодическими задерживаниями топлива в шахте, обусловленными отбойными плитами или устроенными в шахте насадками. Пульсации уменьшаются при удалении из шахты загромождающих её сечение насадков и увеличением скорости аэросмеси в ней. [c.128]

Равномерность попадания электронов на бомбардируемую поверхность или, наоборот, локализация воздействия их в возможно малой области достигается с помощью фокусирующего устройства. При эталонировании теплового потока равномерное распределение электронов по поверхности торца цилиндрической модели достигалось расфокусировкой пучка, т, е. расширением области облучения, вследствие чего краевой эффект (уменьшение плотности потока) выносился за пределы поверхности модели и плотность рабочего потока электронов оказывалась постоянной. [c.142]

Вследствие перерезания кольцевая площадь выходного сечения сопловой решетки равномернее заполняется потоком. Равномерность потока, натекающего на рабочие лопатки, возрастает вследствие уменьшения разницы в толщинах выходной кромки сопл по высоте решетки. Однако при этом на среднем диаметре ступени линия раздела двух сопл углубляется внутрь решетки, что, безусловно, приводит к ухудшению режима течения в выходном сечении сопла. Наличием двух противоположных факторов объясняется существование оптимальной степени перерезания сопловых каналов. Исследования ступеней с переменными углами tti показали, что оптимальный угол выхода пара из сопловой решетки составляет 16—18°. [c.132]

Т ак как п (х, 1) пи (х, I) зависят только от х/1, то и распределение плотности газа, и распределение по скоростям в пространстве остаются подобными самим себе, а геометрическое место равных плотностей и равных скоростей потока равномерно перемещается вдоль оси х. [c.496]

В обоих случаях полимерная композиция предварительно покрывает стекловолокно, и объединенный поток равномерно распыляется оператором в форме по заданной схеме. [c.57]

Основным достоинством пульсационных колонн является возможность увеличения турбулентности потоков равномерно по всему объему аппарата, в результате чего получаются капли одинакового размера. [c.595]

Теплопередачу конвекцией и излучением к одиночной частице материала, обрабатываемого во взвешенном состоянии, можно определить по уравнению [концентрация частиц в потоке газов относительно невысокая (менее 0,1 кг/кг) распределение частиц по сечению потока равномерное] [c.680]

Осесимметричная задача. Рассмотрим трехслойную цилиндрическую оболочку конечной длины L, свободно опертую по торцам на неподвижные в пространстве жесткие опоры. На внешнюю поверхность воздействует тепловой поток равномерной плотности qt. Силовая компонента нагрузки представляет собой импульс равномерного гидростатического давления [c.491]

На рис. 33, б построен треугольник скоростей на выходе из рабочего колеса для расчетного режима насоса при определенном числе оборотов и определенном сопротивлении трубопровода. Для простоты вывода опять предполагается, что колесо имеет бесконечное число лопаток. По горизонтали вправо отложен вектор переносной скорости 2, из конца этого вектора берет начало вектор относительной скорости Ша. Суммарным (замыкающим) вектором служит вектор Сг (отрезок ВС на рис. 33,6). Спроектировав точку В на вектор а, получим точку D. Длина отрезка BD есть величина так называемой меридиональной скорости См и представляет собой проекцию абсолютной скорости на радиус. С другой стороны, эта величина может быть выражена и алгебраически, как скорость потока, равномерно выходящего через боковую поверхность рабочего колеса нормально к этой поверхности. [c.68]

Поток за препятствием. Рассмотрим сферу (рис. 20), обтекаемую потоком, равномерным на большом расстоянии от сферы, н пренебрежем внешними массовыми силами. Тогда линии тока должны быть симметричными относительно диаметра сферы АС, совпадающего с направлением течения. [c.34]

Трактовка уравнения Бернулли для установившегося движения невязкой несжимаемой жидкости с энергетических позиций такова при потенциальном и винтовом движении суммарная удельная энергия распределена по потоку равномерно, т. е. одинакова для любой пары точек области, занятой движущейся жидкостью. [c.87]

ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ЭЛЕМЕНТЫ ПОТОКА. РАВНОМЕРНОЕ И НЕРАВНОМЕРНОЕ ДВИЖЕНИЕ. НАПОРНЫЙ И БЕЗНАПОРНЫЙ ПОТОК [c.26]

Большой практический интерес представляет построение так называемого сопла Лаваля. Здесь речь идёт о получении в трубе, в лабораторной обстановке, сверхзвукового потока, который был бы в некоторой области трубы постоянным по величине (заданной заранее) и направлению. Задача эта распадается на две части во-первых, требуется получить сверхзвуковой поток, во-вторых, надо сделать этот поток равномерным. Получение сверхзвукового потока основывается на том факте, что если мы находимся за пределами критической скорости, то при увеличении скорости трубки тока будут расширяться (в то время как при дозвуковых скоростях трубка тока тем уже, чем больше скорость) (см. 8 этой главы). Если поэтому нам удастся, всё увеличивая скорость вдоль трубы (путём сужения трубы), достигнуть в некотором сечении трубы критической скорости и если затем мы заставим нашу трубу в направлении потока расширяться, то мы и окажемся в области сверхзвуковых скоростей. Как практически это достигается, мы разберём позже ( 21), тогда же мы увидим, какого рода трудности здесь встречаются. Сейчас же предполагаем, что, например, А Вд (рис. 29) есть сечение трубы (ось трубы совпадает с осью Ох), в котором скорости равны критической. Плавным расширением добьёмся того, что на оси трубы (последнюю мы считаем симметричной относительно оси Ох) получится нужная нам величина скорости. Предположим при этом, что в нашей трубе не возникло никаких поверхностей сильного разрыва (см. 21). Пусть нужная нам величина v, скорости получилась в точке А на оси Ох. Теперь попробуем сделать так, чтобы, начиная от некоторого сечения трубы, скорости всех точек были далее направлены вдоль оси трубы и равны в точности v,. Нам придётся для этого подобрать форму контура трубы, начиная от некоторой точки. Именно [c.75]

В осесимметричном течении, когда тело находится на оси симметрии (набегающий поток равномерный), возможны, по-видимому, все четыре типа. Из результатов 2 следует, что при Моо > Мо(А ) независимо от кривизны ударной волны и формы тела всегда будет второй или третий тип М-области, а первый или четвертый тип может иметь место только при Моо Мо(А ). [c.234]

Рассмотрим частный случай обтекания профиля с прямолинейными отрезками О А и АР, когда течение за присоединенной ударной волной сверхзвуковое. Обозначим через Л область, ограниченную характеристикой второго семейства ЕВ и характеристиками первого семейства, проходящими через точки Е и В ъ направлении от профиля (рис. 9.8). Так как область Н примыкает к треугольнику АВЕ, в котором поток равномерный и прямолинейный, течение в ней является простой волной (прямолинейными будут характеристики второго семейства). Характеристика АВК является границей области Н. [c.267]

В дальнейшем разработкой методов расчета преобразования профилей скорости из одной формы в другую занимались многие исследователи. В частности, задача об изменении в двухмерном потоке равномерного профиля в заданный линейный с помощью прутковой решетки переменного сопротивления, стаповленпон в плоскон ти, перпендикулярной к оси капала, была решена О эноы и Зинкевичем [205], При этс М был применен гидродинамический метод, аналогичный методу Тейлора п Бэтчелора. [c.11]

Протекание жидкости через перфорированную пластинку (плоскую решетку) в пространство, не ограниченное стенками. Если поток равномерно набегает на перфорированную пластинку перпендикулярно ее поверхности, то струйки, вытекающие из отверстий, имеют одинаковые скорости и направление. Непосредственно за плоской решеткой жидкость движется отдельными свободными струйками, которые постепенно размываются и только на определенном расстоянии за решеткой сливаются в общую струю с максимальной скоростью на оси центральной струйкн (рис. 1.49, а, б). Каждая струйка за решеткой интенсивно подсасывает окружающую ее жидкость. При этом соседние струйки мешают притоку жидкости, увеличивающей присоединенную массу. Поэтому вокруг каждой струйки образуется циркуляция внутренних присоединенных масс (рис. 1.49, в), так что масса струек от выходного сечения О—О (х — 0) до сечения I—/ (х/с1 т- 5-т-8), где происходит слияние практически всех струек, остается постоянной. Только крайние струйки в случае неограниченной струи могут непрерывно подсасывать жидкость из окружающей среды, передавая ей часть кинетической энергии [40, 41 1. Так как увеличение массы центральных струек за счет окружающей среды затруднено, они начинают подсасывать соседние струйки. В результате все струйкн отклоняются к оси (рис. 1.49, в), и площадь поперечного сечения / -/ общего потока с массой, равной сумме масс всех струек, получается меньше начальной площади (сечения О—О), т. е. площади решетки. Согласно опытам [34], в этом сечении отношение средней скорости к максимальной = г ср/и г 0,7 при / =--== 0,03- 0,40. После суженного сечения поток расширяется по обычным законам свободных струй (см. выше) с увеличением общей массы за счет присоединенной массы из окружающей среды (см. рис. 1.49, а, в). На основании рис. 1.49, а а б относительное расстояние х/1/ Ек от решетки до самого узкого поперечного сечения общей струи, после которого она начинает расширяться, можно принять равным 0,6—0,7. [c.53]

Т. е. потоки (равномерные) будут динамически подобны, если коэффициенты гидравлического трения для этих потоков равны (при наличии геометрического подс бия потоков). [c.311]

Напомним, (см- 4-1), что длина в практике часто бывает пренебрежимо малой фавнительно с общей длиной потока (трубопровода). Именно поэтому, как было выше отмечено, считают при выполнении обычных расчетов, что 1м = о, причем найденное значение местной потери напора hj относят к одному поперечному сечению потока потерю же по длине ftj условно считают распределенной по всей длине рассчитываемого потока равномерно. [c.183]

При линейном по длине трубы повыщении плотности теплового потока значения kpi оказываются выше, а при линейном понижении — ниже, чем на трубе с равномерным обогревом. Это было установлено авторами [174] в опытах с трубкой d = 6 мм и длиной /=160 мм при отношении макс/ 7ср = 2,3 (<7макс/ мин = 4,9) и автором [147] в опытах с трубкой /=2,5 м, =8 мм, на конце которой размещался участок длиной 400 мм с линейным повышением или по- ниженйем тепловыделения. Тепловой поток в выходном сечении трубы <72 отличался от теплового потока равномерно обогреваемой части трубы qi в 1,5, 2 и 3 раза. На рис. 11.17 приведены опытные данные, полученные в работе [147]. Как видим, значения крь полученные при понижении плотности теплового потока, оказались ниже, а при повышении — выше однако с ростом давления [c.307]

Поскольку граничные поверхности являются черными и распределение интенсивности в исходящих от них потоках равномерное (изотропное), то аналопичные коэффициенты рашределения интенсивности в полусферических телесных углах в иаправлении 1внутрен-них нормалей на первой и второй граничных поверхностях будут соответственно рашны [c.179]

Обтекание цилиндра циркуляционным потоком. Обтекание кругового цилиндра циркуляционным потоком можно получить сложением трех потенциальных потоков равномерного потока, параллельного оси X, потока от диполя и потока от точечного Бихря. Комплексный потенциал результирующего потока [c.672]

На рис. 3.2 приведены значения коэффициента xv в зависимости от скорости воздушного потока, плотности орошения и усредненной крупности капель. Наиболее сложным для изучения является взаимодействие воздушного потока с капельным. Если капли имеют сравнительно малые скорости вылета и капельный поток равномерно распределен по площади орошения, справедлив график рис. 3.2. Когда плотность капельного потока ниже или выше, чем при эксперименте, наблюдаются большая неравномерность орошения и высокие собственные скорости капель или капельный поток используется в открытом охладителе (открытые брызгальные градирни, брызгальные бассейны), влияние скорости воздушного потока на коэффициент xv, а следовательно, и на температуру охлажденной воды снижается. Таким образом, интерполяция теплофизпческих параметров, полученных на опытной установке, в другие, отличные от эксперимента условия взаимодействия воды и воздуха, недопустима. [c.67]

ИЗ наиболее простых и излучистого теплообмена, относящихся к рассматриваемому случаю. Пусть поток раскаленных газов, занимающих все поперечное сечение некоторой рабочей камеры, движется вдоль изотермической поверхности тепловосприятия (рис. 21-7). Температура газового потока в результате теплообмена изменяется от Т т до Т"г при температуре поверхности тепловосприятия Т . Будем считать, что распределение температур в поперечном сечении газового потока равномерное приведенный коэффищ1ент излучения [c.364]

Начаты работы по использованию пылеконцентрато-ров в качестве оригинальных делителей, распределяющих пылегазовый поток равномерно по количеству, но с разной тониной помола между отдельными ярусами горелок котлоагрегатов к блокам 800 МВт на березов-ском буром угле с QPh=15 800 кДж/кг (3740 ккал/кг) и W p=33%, где при твердом шлакоудалении температурный уровень факела должен быть не выше допустимых по шлакованию величин, а траектория и время нахождения в топке крупных частиц топлива увеличены, а также для регулирования температуры в самой топочной камере. [c.7]

Для увеличения передаваемой мощности гидродвигатели зубчатого типа можно включить параллельно. В Швейцарии фирмой Хайдрел изготовлен зубчатый двигатель мощностью 90 л. с., состоящий из двух моторов, сидящих на общем валу и соединенных между собой параллельно (рис. 11.35). Каждый двигатель состоит из четырех малых шестерен, находящихся в зацеплении с одним центральным зубчатым колесом большого диаметра. Наиболее нагруженными элементами являются опоры малых шестерен, но поскольку гидравлический поток равномерно распределен по [c.130]

Быстродействующий фотопраемник. Для уменьшения ошибки измерения мощности лазеров с модуляцией добротности требуется быстродействующий фотоэлемент с очень широким динамическим диапазоном фоточувствительности. Вакуумные фотодиоды плоскостного типа (с большими выходными токами), о которых ранее уже говорилось ), удовлетворяют этим требованиям, если их правильно использовать. Более того, такие фотодиоды имеют то преимущество, что они способны выдерживать высокое напряжение, при котором уменьшается влияние времени пролета электрона они также обеспечивают фототоки, достаточные для работы с цепями с низким импедансом, которые крайне необходимы для быстрых импульсных измерений. Поскольку такие приборы могут работать в режиме постоянного тока, они обладают линейной фоточувствительностью в очень широком диапазоне. Если считать, что максимальная допустимая нелинейность соотношения между входным потоком и выходным током равна 10%, то максимальный фототок равен приблизительно половине тока, ограниченного пространственным зарядом, при условии, что входной световой поток равномерно распределен по эффективной площади фотокатода. [c.186]

Если поток равномерный и местные сопротивления отсутствуют, гидравлический уклон г=Лтр/11 2 есть величина постоянная по всей длине потока. В этом случае гидравлический уклон определяет потери напора, приходящиеся на единицу длины потока. Если по потоку имеются и местные сопротивления, то выражение (44) дает среднее значение гидравлического уклона. Уравнение Бернулли, связывающее средние скорости и Давления в различных живых сечениях потока, и уравнение неразрывности являются основными уравнениями гидравлики. Уравнение Бернулли используют для вывода других уравнений и при расчетах гидравлических систем, в том числе и трубопроводов. При использовании его следует придерживаться следующих правил [c.66]

Д. И. Кумин (1954) одним из первых указал на то, что устойчивость частиц дна связана не только с донной скоростью, осредненной во времени, но и с пульсациями скорости в придонных слоях. По мнению Кумина, размывающее воздействие потока определяется максимальной мгновенной придонной скоростью и не зависит от того, является поток равномерным или неравномерным. Это предположение хорошо подтверждается опытными- данными в условиях, когда интенсивность турбулентности в придонных слоях относительно невысока. При высокой интенсивности турбулентности устойчивость частиц зависит уже не только от максимальной мгновенной скорости у дна, но и от характеристик пульсационной составляющей скорости. В. А. Базилевич (1963) экспериментально обнаружил эту особенность. [c.777]

В плоскости годографа образы точек (7, D принадлежат одной и той же эпициклоиде, и коль скоро с = d = получим (Зс = Pd- В силу закона монотонности вектора скорости на звуковой линии (см. гл. 1, 10), Рс Pd причем знак равенства может быть только в случае, когда якобиан 9(Л, Р)/д х у) = О на DK- . Последнее возможно только либо когда во всей области K DK поток равномерный и прямолинейный, либо если звуковая линия DK — линия ветвления, т.е. — характеристика, что может быть только в случае, когда она — прямая. Но тогда на ней (р = = onst, следовательно, нет точки К . [c.55]

Внезапное повышение давления при скачке уплотнения вызывает часто срыв пограничного слоя (стр. 434), НТ вследствие связанного с этии изменения направления потока скачок уплотнения становится косам по отношению к направлению потока косой скачок уплотнения, стр. 476). В этом случае внутри соп.1а возникают аналогичные колебания, какие имеют место в случае, приведенном на фнг. 14. Если эти колебания до выюдного отверстия сопла снов погашаются настолько, что вытекающий газовый поток равномерно заполняет собой сечение у вы - , то при данном конечной давлении скорость истечения не зависит от рода скачка уплотнения поэтому так же при косых скачках уплотнения эта скорость внутри сопла имеет ту же величину, что и при прямых скачках уплотнения. [c.470]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...