Деформации Исследования — Проведение

Главный член в скорости рассеяния фононов на сидячих дислокациях пропорционален Т , и его температурное поведение такое же, как при рассеянии фононов на электронах (если величина Т/ро не слишком мала). Поэтому непосредственная интерпретация экспериментальных результатов возможна, если при деформации или отжиге, проведенных при исследовании, не меняется злектрон-фононное взаимодействие или очень сильно меняется ро. Если эти условия выполнены, то обе компоненты теплового сопротивления, подчиняющиеся закону Т , можно отделить друг от друга. [c.242]

И, наконец, отметим, что проведенный выше на частном примере сравнительный анализ энергетического (интегрального) и минимаксного критериев не является исчерпывающим даже для рассмотренной конструкции. Достаточно сказать об упругопластической деформации, исследование которой полностью осталось за рамками этой книги. [c.620]

Приведенные данные об изменении микротвердости,, оценки межзеренной деформации, а также микроструктурного анализа позволяют установить упрочняющее действие ВТМО на границы зерен исследованного материала. Проведение ВТМО стали [c.90]

Результаты тензометрического исследования деформаций и напряжений, проведенного на стенде при различных тепловых состояниях конструкции колена трубопровода, здесь не рассматриваются. [c.110]

Работа пластического разрушения сильно зависит от условий испытания, так как именно при испытании на изгиб нагрузка и деформация по длине и поперечному сечению образца особенно отличаются друг от друга. Поэтому их нельзя отнести к единице объема, а следует учитывать их абсолютные значения. Сравнение других характеристик, получаемых в результате испытания на изгиб, также предполагает аналогичные условия испытания. Поэтому, как свидетельствуют результаты многочисленных систематических исследований, для проведения и оценки статических испытаний на изгиб следует придерживаться рекомендаций, которые отражены в инструкциях по проведению испытания [c.67]

На работу направляющих кругового движения оказывают влияние и температурные деформации. Исследования, проведенные ЭНИМСом совместно с Коломенским заводом тяжелого станкостроения, показывают, что плоские круговые направляющие в сочетании со шпинделем в подшипниках качения лучше У-образных направляющих со шпинделем в подшипниках скольжения, так как при этом температурные деформации и износ меньше влияют на потерю точности и работоспособности. [c.255]

Усилие при пластическом изгибе Ю. М. Матвеев рекомендует определять по формуле (220). Для расчета давления металла на валки необходимо знать напряжение в поверхностном слое. На рис. 191 показано изменение напряжения о по ширине трубной заготовки. Величину напряжения определяли в зависимости от изменений координатной сетки под влиянием деформации. В результате проведенных исследований установлено, что отношение [c.334]

Исследование [391, проведенное с использованием накатных координатных сеток, позволило провести анализ изменения деформаций при резании титановых сплавов. Установлено, что в зоне резания возникает сложное деформированное и напряженное состояние при наличии пластических деформаций сжатия, сдвига и растяжения, которые распространяются впереди резца и под обработанной поверхностью. [c.111]

Таким образом, проведенные исследования позволили отклонить предположения о разрушении металла коллектора в результате снижения малоцикловой прочности или коррозионного растрескивания. Необходимо подчеркнуть, что и по другим характеристикам, таким, как хрупкая прочность, сопротивление усталостным разрушениям на стадии зарождения и развития трещин на воздухе и в коррозионной среде, были подтверждены высокие показатели, при которых преждевременное разрушение коллектора не должно было бы произойти. Вместе с тем, эксперименты по замедленному деформированию (растяжение гладких образцов с малой скоростью деформирования) в коррозионной среде показали, что при составе среды, соответствующей отклонениям, имевшим место в процессе эксплуатации разрушившихся коллекторов (низкий водородный показатель pH, присутствие кислорода), может происходить значительное снижение пластичности стали, причем тем большее, чем ниже скорость деформирования. Такая закономерность соответствует зависимости критической деформации от скорости деформирования в условиях ползучести материала (см. гл. 3). Данное обстоятельство привело к необходимости изучения возможных временных процессов деформирования материала коллектора при стационарном нагружении. Выполненные эксперименты, ре-з льтаты которых будут представлены ниже, показали, что [c.328]

Рентгеновские методы исследования остаточных напряжений основаны на определении расстояния между кристаллографическими плоскостями, т. е. деформации кристаллографической решетки, с помощью измерения угла отражения луча. Остаточные напряжения этим методом можно определить с невысокой точностью и только в тонком поверхностном слое. Для рентгеновских методов исследования остаточных напряжений характерны большая трудоемкость и высокая стоимость проведения эксперимента. [c.424]

Предлагаемая методика, базирующаяся на испытании в контейнере кольцевых образцов, позволяет с щественно снизить материальные и трудовые затраты, связанные с проведением подобного рода экспериментальных исследований по определению напряжений и деформаций в толстостенных оболочковых констр кциях. [c.210]

Отсюда следует, что по изменению сопротивления АД можно определить деформацию е . По сравнению с емкостными датчиками, используемыми в мерном стержне Девиса, датчики сопротивления имеют преимущество, а именно с их помощью возможно непосредственное измерение деформации и отпадает необходимость в дифференцировании кривой и ( . Однако датчики сопротивления обладают следующими недостатками конечная длина датчика ограничивает его разрешающую способность при быстро изменяющихся деформациях датчик сопротивления измеряет деформацию на поверхности стержня. В последнее время при исследовании процесса распространения волн напряжений широко используются датчики, основанные на пьезоэлектрическом эффекте. В зависимости от конструкции пьезодатчиков можно получить высокие частоты собственных колебаний (до 60 кГц), что находится в соответствии с указанными требованиями. Датчик содержит чувствительный элемент (цилиндрический или кольцевой) из поляризованной пьезокерамики, инерционный груз и контактное устройство, соединяющее пьезоэлемент с регистрирующей аппаратурой. Пьезоэлемент датчика, как правило, изготовляется из титаната бария. Недостатком таких датчиков является непостоянство чувствительности, что требует тарировки каждого датчика отдельно. Как и датчик сопротивления, пьезодатчик измеряет среднее напряжение на площадке контакта, поэтому при проведении эксперимента, в котором спектр волн напряжений содержит компоненты высокой частоты, должна быть обеспечена высокая точность его выполнения. В отличие от датчиков сопротивления, которые позволяют производить измерения в одном направлении, датчики с титанатом бария одинаково чувствительны к напряжениям в направлении длины и радиальном направлении. [c.26]

Для проведения таких исследований изготовлялись установки, позволяющие получать деформации кручение, изгиб и растяжение— сжатие. [c.362]

Исследование влияния продольной деформации оси прямого стержня на его устойчивость, проведенное автором [84], показало, что продольную деформацию для шарнирно опертого стержня надо учитывать в том случае, ко- [c.81]

Прирабатываемость. Пористые железографитовые подшипники прирабатываются немного лучше литой бронзы, значительно лучше ее заменителей и приблизительно одинаково с баббитом Б83. Так, при испытании втулок с окружной скоростью 2,2 м/сек при обильной смазке и ступенчатом возрастании нагрузки (через 3 кГ/см ) до 16,7 кГ/см" время прирабатываемости до достижения устойчивого теплового режима составляло для баббита Б83 б ч. 45 м., для бронзы 8 ч. 20 м., для железографита па сыром валу 7 ч. 20 м., на каленом валу 6 час. Хорошая прирабатываемость пористых подшипников объясняется пластической деформацией за счет изменения объема пор. Хорошая прирабатываемость пористых металлов повышает качество поверхности. Исследования, проведенные в ЦНИИТМАШ, показали, что у приработавшейся литой оловянистой бронзы неровности поверхности составляли 5—6 мк, а у пористого железа 0,5—1 мк. [c.581]

Результаты, полученные в работе [68], были подтверждены исследованиями, проведенными на монокристаллах кремнистого железа, подвергнутых предварительной деформации и последующему отжигу [69]. Было установлено, что сопротивляемость ползучести значительно выше у тех монокристаллов кремнистого железа, у которых предварительно была создана полигональная субструктура. Таким образом, в настоящее время уже не вызывает сомнения тот факт, что высокая сопротивляемость [c.38]

Допуск на обработку дна кармана по техническим условиям (2-й класс точности) равен б == 27 мкм. Погрешности, связанные с начальной точностью станка, его температурными деформациями, жесткостью, износом инструмента, точностью приспособлений и другими факторами, по проведенным исследованиям [193] доходят до 20 мкм. Следовательно, запас на износ составляет Д [c.376]

Как видно из профилограмм (рис. 4.1, б), длина рабочей (деформируемой) части образца вначале увеличивается от 20 до 25 мм, затем, когда деформация локализуется в шейке, начинает постепенно уменьшаться и непосредственно перед разрушением может быть оценена как равная 5 мм (см. профилограмму 17). В данном случае рабочая длина измерялась от точки расхож-. дения профилограмм 16 и 17 таким образом, измерялся как бы участок, отвечающий деформации, дополнительный по отношению к предыдущей профилограмме. В соответствии с этими измерениями в точке 17 диаграммы нагружения скорость деформации должна быть в 4 раза больше, чем исходная. Скорость деформации, по литературным данным [368, 369], незначительно влияет на предел текучести и нужны изменения ее на порядки, чтобы это влияние стало заметным. Однако и при таких изменениях эффект зависит еще от температуры и природы конкретного материала (тип решетки, энергия дефекта упаковки и т. д.). Результаты проведенного авторами исследования на молибдене влияния скорости деформации в интервале от 10 до 10 с (рис. 4.6) на пределы упругости, текучести и напряжение течения при е = 0,1 согласуются с данными указанных работ. Таким образом, можно сделать вывод, что изменение в шейке скорости деформации в пределах одного порядка может не учитываться даже при 20 °С, а при 400 °С все три порядка изменения скорости не дают эффекта. Отсюда следует, что скоростной фактор вряд ли может быть ответственным за отклонение вверх кривых упрочнения 1 и 3 (см. рис. 4.5). [c.167]

Статические и динамические испытания материалов с покрытиями включают испытания на растяжение при комнатной и высокой температурах, оценку внутреннего трения, микропластической деформации, определение твердости. Наша цель — показать наиболее существенные особенности проведения этих испытаний на образцах с покрытием в сравнении с достаточно известными исследованиями обычных металлических образцов. [c.20]

Методы измерения твердости материалов прочно вошли в практику контроля качества и проведения научных исследований. Научная и практическая ценность этих измерений заключается в том, что по величине твердости можно судить о многих важных характеристиках свойств материалов, а часто и определять их. Из результатов многочисленных исследований следует, что твердость материала зависит от его кристаллической структуры и связана со многими механическими и физическими характеристиками, с пределами текучести, прочности, усталости, с ползучестью и длительной прочностью, сжимаемостью, коррелируется также с некоторыми магнитными и электрическими свойствами. Измерение твердости является простым, но высокочувствительным методом исследования механизма пластической деформации, старения, наклепа, возврата, рекристаллизации и других фазовых и структурных превращений. [c.22]

Впервые искусственные радиоактивные изотопы ( меченые атомы) были применены во второй половине. ЯО-х годов при проведении экспериментальных физических и химических исследований. Метод меченых атомов теперь широко используется для изучения структуры молекул, прослеживания некоторых физических превращений (явлений самодиффузии при плавлении и застывании кристаллических веществ, деформации и рекристаллизации металлов, разупрочнения сплавов при высоких температурах), выявления внутреннего механизма химических реакций и т. д. Этот же метод успешно применяется в практике биологических и физиологических исследований, внося существенные коррективы во многие ранее сформировавшиеся представления о динамике процессов, протекающих в живых организмах. Несколько позднее он все более широко стал использоваться в прикладных научно-технических исследованиях при изучении процессов доменного и сталеплавильного производств, износа деталей машин, качества красителей в текстильном производстве и пр. Столь же широко проводятся различные агрохимические исследования с применением меченых атомов (определение усвоения растениями долей азота, фосфора и других питательных веществ из почвы и из вносимых в нее удобрений, выяснение действия ядохимикатов). Наконец, по величинам радиоактивного распада элементов горных пород — природных изотопных индикаторов — осуществляются геологические исследования. [c.189]

Проведенное сравнение характеристик вязкости разрушения при статическом Ki , динамическом Кис и циклическом К% нагружениях показало, что исследованные материалы по соотношению этих характеристик можно разделить на две группы. Для первой группы (стали 10ГН2МФА, 15Х2НМФА, 15Г2АФДпс и др.) в условиях плоской деформации, которые достигались проведением испытаний при низких температурах, в том случае, когда разрушение происходит в результате нескольких скачков величины Kf существенно ниже, чем А/с и примерно равны Адс, К о < . К%, величины К)с могут быть существенно ниже, чем Ki и Кис [32, 33]. [c.11]

При проверке точностных характеристик поворотно-фикси-рующих устройств в качестве диагностических параметров служат перемещения контролируемых узлов. Разработан динамический способ контроля точности фиксации шпиндельных блоков, который позволяет в короткое время выявить причины, приводящие к неправильной фиксации блока и наметить пути их устранения. Метод может быть использован в производственных условиях для точной доводки механизма фиксации [5]. У новых автоматов на точность установки шпинделей в рабочее положение при индексации шпиндельного блока оказывают влияние погрешности расточки отверстий блока под шпиндели (ошибки по хорде и радиусу), погрешности расположения фиксирующих поверхностей сухарей, несоосность оси центральной трубы и барабана овальность и конусность наружного диаметра барабана, деформация центральной трубы шпиндельного блока (нестабильность положения оси центральной трубы), деформация рычагов механизма фиксации (жесткость и температурные деформации), биение шпинделей. Проведен анализ быстроходности и точности поворот-по-фиксирующих механизмов исследованных автоматов по методике, основанной на сравнении этих характеристик со средними величинами коэффициента быстроходности iiT p для разных угловых погрешностей, полученным по данным о быстроходности поворотных устройств различных заводов и фирм [6]. В табл. 4 приняты следующие обозначения Шср = ijj /( пов + фик)— средняя скорость поворачиваемого узла при повороте и фиксации, с [c.70]

Что же касается ЦНД современных паровых турбин мощностью 500-1000 МВт, то вследствие больших габаритов и массовых характеристик заводская стендовая сборка и испытания с вращением могут бьпъ малоэффективными. Это связано с тем, что в процессе транспортировки, хранения, монтажа из-за деформации под действием собственного веса могут происходить изменения линейных размеров, обеспечивающих назначенные заводом посадки, допуски, зазоры, т.е. для окончательной сборки необходимо выполнять дополнительный объем подгоночных работ. Поэтому все работы, выполненные на заводском стенде, могут оказаться бесполезными. Необходимо также отметить, что промышленные исследования предшествуют проведению государственных испытаний. [c.30]

Для нелинейной муфты приведенные формулы справедливы только в прелДе-лах линейной характеристики. Доля линейной деформации, по данным проведенных исследований, равна приблизительно 2/3 от всей рабочей деформации пакета. [c.70]

В отношении исследования деформаций шелковых нитей, проведенных Вебером в 1835 и 1841 гг., интересно отметить, что эксперименты Якова Бернулли в XVII столетии, которые дали первые [c.87]

В следующей главе о конечных деформациях, где описаны экспериментальные исследования по определению геометрического коэффициента Пуассона для больших деформаций резиновых труб, проведенные Карлом Пульфрихом в 1886 г., мы увидим роль упругого последействия в таких экспериментах. Некоторые экспериментаторы, работы которых обсуждались выше, делали незначительные замечания или проявляли беспокойство о возможности ошибки из-за этого явления и все же поступали так, словно оно не имело значения. Вообще, все дефекты измерения деформаций при нагружении мертвой нагрузкой, обнаруженные в 30-х гг. XIX века, могут вносить вклад в общий разброс результатов измерений. [c.373]

Известно [2, 6], что в результате предварительной деформации закаленного бестекстурного сплава эффект СП в нем заметно возрастает. Авторы работ [35] связывают такое изменение свойств с разрушением сетки вытянутых частиц по границам зерен высокотемпературной фазы, а не с возникновением текстуры в процессе предварительной деформации. Исследования, проведенные в работе [45], показали, что структурная неоднородность оказывает влияние на напряжение течения и относительное удлинение на начальных стадиях деформации, но практически не влияет на скоростную [c.21]

Отметим также, что, как показали исследования больших пластических деформаций и разрыва, проведенные П.Бриджменом [26] в квазистатических условиях, общая деформация сама по себе не является критериальным фактором сопротивления разрушению. Хотя величина деформации в опьггах Бриджмена варьировалась на порядок и более, практически выполнялись силовые критерии разрушения по достижении предельных напряжений. [c.195]

Исследования высокотемпературной прочности труб под внутренним давлением газовой рабочей среды впервые начаты в 1931 г. компанией Ttie Ва1юох and wil ox под руководством Ньюэлла. Однако они были прерваны в связи со значительными трудностями в постановке опытов (разрушение печи при разрыве образца и т, п.), В 1943 г. опыты были возобновлены. Однако нагрев производился в обыкновенной печи, работающей на природном газе, что не позволяло точно контролировать температуру и деформации образцов. Поэтому проведенные опыты носили в основном прикладной характер. [c.256]

Для исследования факторов, влияющих на деформацию штампов, был проведен ряд экспериментов, в которых исследовали характер возникающей деформации облицовочного слоя пластмассы, влияние неравномерности толщины пластмассового слоя, жесткости металлического основания штампа и наполнителей. Эксперименты проводили на чугунных плитах СЧ 15—32 разхмером 320 X 160 X 15 мм, в которых были просверлены три отверстия диаметром 30 мм под заливку. Толщина пластмассового слоя, равная 15 мм, определялась установочными планками. Пластмассовый слой заливали на разметочной плите. После затвердевания (через сутки) производили первое измерение деформации полученной поверхности. Последующие измерения выполняли через несколько суток. Деформации облицовочного пластмассового слоя измеряли в 13 точках по длине разметочной плиты при помощи индикатора с ценой деления 0,01 мм. В результате проведенных экспериментов было установлено, что деформация, как правило, имеет наибольшую величину в центральной части плоскости пластмассовой облицовки. Если толщина пластмассовой облицовки не постоянна, то максимальная точка деформации сместится в ту сторону, где толщина пластмассового слоя больше. [c.198]

Для обоснования условия зарождения микротрещин скола на пределе текучести обычно используют факт наличия микротрещин и микронесплошностей на самых ранних стадиях пластической деформации. В то же время анализ экспериментальных результатов, представленных схематически на рис. 2.6,6, а также проведенные нами исследования [2, 131] (см. также подраздел 2.1.4) показали, что зарождение микротрещин скола, приводящих к хрупкому разрушению, может происходить при напряжениях, существенно превышающих предел текучести. Для того чтобы разрешить это противоречие, ответим на вопрос условие зарождения каких микротрещин должно входить в критерий хрупкого разрушения Как уже обсуждалось, микротрещи- [c.67]

При этом аналитическая обработка позволила Т1Ж5<си помимо значения показателя П определить положение центра тяжести концентрационных кривых и площадь под ними. Положение центра, тяжести концентрационной кривой характеризует перемещение основной массы атомов на среднюю глубину, а площадь под кривой оценивает сушу перемещаемых радиоактивных атомов. Из представленных данных можно заключить, что картина распределение изотопа в зоне объемного взаимодействия при КСС и УСВ идентична. В результате проведенных исследований установлено, что при контактной стыковой сварке сощто-тивлением могут при определенных условиях (импульсный нагрев в сочетании с скоростями деформации превышающими 0,1 м/с) развиваться процессы аномального массопереноса существенно влияющего на формирование соединений. В частности образование металлических связей наблюдалось при величинах деформации, которые на порядок ниже чем при канонических режимах сварки сопротивлением. Количественные показатели массопереноса в данном случае весьма близки к аналогичным показателям при ударной сварке в вакууме. [c.160]

Результаты исследований напряжений в модельных и натурных статорах показывают, что в литых и сварно-литых высоконапорных спиральных камерах с короткими, относительно широкими и достаточно массивными колоннами пояса статоров деформируются мало, а в статорах средненапорных радиальноосевых турбин деформации поясов в зоне сопряжения с оболочкой значительно уменьшаются в забетонированном состоянии. Напряжения в переходном сечении от колонны к статс ру в незабетонированном состоянии в 2,0—2,5 раза превышают эти же напряжения при незабетонированном статоре. Это подтверждается испытаниями, проведенными на моделях спиральных камер красноярских турбин [4]. Получить подтверждение этих результатов расчетом полностью не удается, хотя существует много различных методов. [c.77]

Убеднвинхь, что границы закаленного слоя, глубина и твердость у образна близки к заданным, можно перейти к изготовлению макро- н микрошлифов, исследованию микроструктуры, распределения твердости по глубине слоя в различных сечениях, наиболее ответственных местах (на участках с галтелью, пазами, отверстиями, вырезами и тому подобными осложнениями геометрии поверхности). Только на основе микроскопического анализа можно получить объективное заключение о величине зерна и однородности структуры закаленного слоя, глубине переходного слоя, дать правильные рекомендации ио корректировке режима закалки. Твердость закаленного слоя, особенно в пределах, задаваемых техническими условиями, является слишком грубым показателем качества закалки при отработке режима. Это показатель производственного иериодического контроля проведения процесса закалки по установленному режиму. При отработке режима кроме установленных пределов твердости необходимо оценивать микроструктуру закаленного слоя, хотя бы по какой-то факультативной шкале структур. При отработке режимов закалки крупногабаритных деталей их микроструктуру исследуют с помощью переносного микроскопа на микрошлифе лыски, отполированной вручную шлифовальной машинкой, т. е. без разрушения детали. Для деталей, подверженных деформации, производится обмер партии, определяется необходимость введения операции правки и поле допуска на последующую механическую обработку 62 [c.62]

В работах [328, 330, 332, 339, 3551 было показано, что описание-кривой нагружения ОЦК-поликристаллов уравнением параболического типа (3.57) значительно расширяет возможности экспериментального изучения процесса деформационного упрочнения. Обобщением-результатов этих работ, а также ряда литературных данных [9, 289,, 290] является общая схема деформационного упрочнения поликристал-лических ОЦК-металлов и сплавов [47, 48] (рис. 3.33), которая отражает сложный многостадийный характер процесса, обусловленный поэтапной перестройкой дислокационной структуры при деформации. Считается, что перестройка структуры (от относительно однородного распределения дислокаций через сплетения и клубки к дислокационной ячеистой структуре) вызывает соответствующее изменение внутренних напряжений [2961, следовательно, и параметров процесса деформационного упрочнения. Данная схема основывается на анализе и обобщении результатов механических испытаний и структурных исследований, проведенных на десяти сплавах ОЦК-металлов [47, 481, которые различались по величине модуля упругости, энергии дефекта упаковки, наличию дисперсных упрочняющих фаз, уровню примесных элементов и размеру зерна (в пределах одного сплава). В частности, были исследованы при испытаниях на растяжение в интервале температур 0,08—0,5Гпл однофазные и дисперсноупрочненные сплавы-на основе железа (армко, сталь 45, Ре + 3,2 % 81), хрома, молибдена (МЧВП с размером зерна 100 и 40 мкм, Мо Н- 4,5 % (об.) Т1М, ЦМ-10-и ванадия (технически чистый ванадий), а также сплавы ванадия и ниобия с нитридами соответственно титана и циркония [95]. [c.153]

Результаты проведенных исследований рациональных схем упрочнения основы деталей машин перед нанесением износостойких покрытий показали большую информативность методики определения микропластичности. На рис. 3.11 приведено изменение микропластичности стали УЗА, упрочненной различными способами. Большая микропластическая деформация стали после упрочнения регулируемой термопластической обработкой (РТПУ) по сравнению с изотермической закалкой и ВТМО указывает на особое субструктурное состояние бейнита, обеспечившее повышенные значения вязкости разрушения. [c.42]

Результаты исследований, проведенных М. М. Тененбаумом [186—189], показывают, что гидроабразивное изнашивание является сложным, самонастраиваюхцимся процессом, зависящим прежде всего от угла атаки, скорости абразивных частиц в момент удара о поверхность детали, отношения значений твердости изнашиваемого материала и абразива (коэффициент твердости), концентрации абразивных частиц в жидкости. Гидроабразивное изнашивание определяется не только действием абразивных частиц, но и физико-химическими реакциями с жидкостью. При определенных условиях воздействие жидкости может быть столь активным, что гидроабразивное изнашивание (действие твердых частиц) подавляется кавитацией или коррозией. Обычно гидроабразивному разрушению предшествуют пластическая деформация, микроусталостные явления или процессы микрорезания, на которые накладываются гидравлические удары захлопывающихся кавитационных пузырьков и адсорбционно-коррозионные реакции [186, 190]. [c.110]

М. Л. Козловым [285] сделана интересная попытка построения механико-математической модели определения остаточных напряжений непосредственно в процессе нанесения покрытий. Преимуществом такого подхода по сравнению с механическими методами, основанными на послойном удалении, является возможность проведения неразрушающих испытаний. Остаточные напряжения в этом случае могут быть определены с привлечением математического аппарата механики деформируемого твердого тела. Разработан общий принцип неразрушающих методов исследования остаточного напряженного состояния покрытий, заключающийся в том, что вместо данных о деформации основного металла с покрытием предлагается использовать сведения о величине внешних силовых факторов, непрерывно удерживающих композицию основной металл — покрытие в исходном состоянии либо возращающих ее в это состояние. Применение общего принципа неразрушающих методов дает возможность вычислять остаточные напряжения без привлечения классической расчетной схемы, для которой необходимо построение различных моделей нанесения покрытия -в зависимости от вида стеснения и формы покрываемого образца [285]. [c.188]

В книге изложены основные закономерности изменения циклической и коррозионной прочности титановых сплавов в зависимости от химического состава, структуры и окружающей среды. Детально рассмотрен процесс коррозионного растрескивания сплавов на основе титана и физическая природа этого явления в различных агрессивных средах. Анализ малоцикловой долговечности проведен на основе исследования процесса микронеоднородности протекания пластической деформации в упруго-пластической области нагружения. Многоцикловая усталость рассмотрена с использованием статистических методов анализа. Особое внимание уделено влиянию различных охрупчивающих факторов, состояния поверхности и коррозионных сред на циклическую долговечность, а также методам повышения циклической прочности. [c.2]

Рассмотренные выше особенности микродеформации не являются спецификой только титановых сплавов или металлов с гексагональной.решеткой. Аналогичные исследования, проведенные на других материалах (алюминий и его сплавы, медь и латунь, армко-железо, сталь 20, сталь 12Х18Н10, сталь с сорбитной структурой) [22], показали, что для них характерно высокое постоянство и закрепление очагов повышенной деформации в ходе всего процесса пластического деформирования. Возникающая в начальных стадиях упруго-пластического нагружения картина микронеоднородной деформации, орликристаллов в подавляющем числе [c.26]

На установке для исследования больших знакопеременных и знакопостоянных упруго-пластическнх деформаций при кручении с автоматической записью петли гистерезиса предусмотрена возможность проведения испытаний при повышенных температурах в различных средах [36]. [c.145]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...