Деформации предварительные

Рациональная технология сварки должна обеспечить минимальный уровень сварочных напряжений и как следствие — сварочных деформаций. Это достигается за счет различных технологических приемов. В частности, сварка при повышенных плотности тока и скорости сварки дает меньшие деформации. Предварительный подогрев, уменьшая разность температур между основным и расплавленным металлами, ведет к снижению остаточных напряжений. [c.164]

После обмера надо закрепить пружину в установке и, создав небольшую предварительную нагрузку, снять первый отсчет по шкале деформаций. Предварительная нагрузка и начальная осадка принимаются за условный нуль. Далее нагружение производят одинаковыми ступенями ДР, число которых может быть 4—6. [c.169]

Последовательная замена n(t) в (18) одним из выражений (21) — (24) дает соответствующие зависимости декремента внутреннего трения от времени (числа циклов) и амплитуды напряжения (деформации) предварительного циклического нагружения, а также амплитуды напряжения, при котором производится его измерение [c.172]

Мягкие оболочки приобретают способность сопротивляться внешним нагрузкам после предварительного нагружения (внутренним давлением для надувных конструкций или предварительным натяжением для гибких покрытий, тентов и т. п.), В связи с этим возникает задача о деформации предварительно нагруженных мягких оболочек (см. 40). Если усилия- и деформации, вызываемые в такой оболочке дополнительной нагрузкой, малы, то удается построить линеаризованную систему уравнений, допускающую эффективное решение. [c.366]

Учет предварительных пластических деформаций. Предварительные пластические деформации учитываются в [c.251]

У всережимных механических регуляторов с переменной предварительной затяжкой пружин деформация их в процессе работы складывается из двух частей — деформации предварительной затяжки, устанавливаемой водителем, и d — текущей деформации, вызываемой перестановкой муфты. [c.247]

Здесь еР - пластическая деформация предварительного растяжения сГр, I Стс I" новые значения [c.90]

Рис. 12.6. Преувеличенное изображение деформаций предварительно

Последнее при начальном условии d = 1 при Я — О определяет единственную функцию а = а (Я). Интенсивность циклического упрочнения конструкционных сплавов в процессе повторного неупругого деформирования обычно монотонно убывает — вплоть до нуля, если материал стабилизируется. Этому свойству отвечает функция а (X), асимптотически приближающаяся к некоторому предельному значению а = й. Фактически стабилизация диаграммы деформирования означает насыщение упрочнения подэлементов, вовлеченных в неупругое деформирование, достижение их параметрами а значений, практически неотличимых от а . Соответственно, если после стабилизации увеличить размах деформации, новая группа подэлементов начнет деформироваться неупруго, и процесс упрочнения на некоторое время возобновится. В другом случае, при уменьшении размаха деформации предварительно стабилизированного материала, его поведение сразу же будет стабильным. [c.110]

Рис. 5.3. Деформация предварительно изогнутой пластины жестким штампом

Рис. 5.15. Деформация предварительно искривленной круглой пластины с помощью жесткого штампа

Линейная деформация предварительно напряженных оболочек [c.186]

Напряженное состояние деталей в этом случае обусловлено только относительными осевыми перемещениями шпильки, поэтому для его моделирования нет необходимости фиксировать в заготовках соответствующие разности свободных температурных перемещений в кольцевом направлении. Наиболее простым способом моделирования термоупругих напряжений является предварительное замораживание заготовки для модели шпильки при ее равномерном сжатии в осевом направлении при этом в заготовке для модели объемлющей детали деформации предварительно не создаются. Необходимое соответствие между зонами контакта зубьев модели и натурной конструкции можно обеспечить путем создания в моделях соответствующего технологического зазора. При определении величины этого зазора необходимо учитывать, что при указанном способе нагружения заготовок при размораживании модели соединения, помимо осевых перемещений, имеют место и перемещения граней зуб >ев шпильки в радиальном направлении, вследствие которых появляются дополнительные радиальные и осевые зазоры. [c.98]

Продолжительность нагревания и выдержки перед закалкой зависит от размера штампа и колеблется для штампов с наименьшей стороной 250—700 мм в следующих пределах (при нагревании в электропечи) выдержка после загрузки в печь 0,5—2 ч, нагревание до температуры закалки 8—23 ч, выдержка при температуре закалки 2—5 ч. После выдержки при температуре закалки штампы для уменьшения напряжений и деформаций предварительно охлаждают на воздухе до температуры 750—780° С и окончательно — в масле или на воздухе до температуры не выше 70° С. [c.172]

Недостатком метода является неопределенность условий деформации металла шва. По мере выполнения сварки упругая деформация предварительного натяжения уменьшается, а деформация усадки возрастает. Поэтому принятый показатель сопротивления образованию горячих трещин (стрела прогиба) не позволяет достаточно надежно оценить [c.131]

Зона пластических деформаций предварительно назначалась в области линии пересечения в направлениях образующей и производящей цилиндрических обол очен согласно рис. 8.20 и рис. 8.21. На границе пластической [c.273]

Ковку и штамповку полуфабрикатов из молибдена и сплавов на его основе производят на ковочных паровоздушных, пневматических, а также гидравлических прессах, преимущественно из предварительно деформированного материала, у которого (как показано выше) пластичность значительно выше литого, а деформация предварительно деформированного металла осуществляется при более низких температурах. [c.221]

У всережимных механических регуляторов с переменной предварительной затяжкой пружин деформация их в процессе работы складывается из двух частей р — деформация предварительной [c.165]

Влияние предварительной холодной и теплой деформации. Предварительная холодная деформация не влияет на характер температурной зависимости ударной вязкости (рис. 105). Однако минимум ударной вязкости в интервале температур динамического деформационного старения оказывается более растянутым, расширение минимума происходит в основном за счет температуры начала старения. Ударная вязкость холоднодеформированной стали при 20—600° С ниже ударной вязкости нормализованной стали. Это различие максимально при [c.265]

Большие деформации допустимы только в радиальном направлении, в окружном они не должны превышать малых деформаций предварительного растяжения, в противном случае произойдет искривление арматуры. [c.465]

Подставив в формулу (20.10) вместо F силы F,, FF , получим деформации — предварительную, /-2 — рабочую и 1. — максимальную. Максимальная деформация одного витка пружины [c.347]

Интенсивная холодная деформация предварительно упорядоченных железоникелевых сплавов со сверхструктурой FeNia и Nia r приводит к частичному разупорядо-чению. В некоторых случаях предварительная холодная деформация сплавов определенного химического состава, облегчающая последующую диффузию, способствует [c.494]

Силоизмерение производится по деформации предварительно тарированной пружины нагружения, измеряемой по шкале нониуса 22. Для этой цели можно также воспользоваться элект-ротензометрированием. [c.75]

Нижний предел интегрирования в урав.нении (2.37) принимают равным единице из соображений, что при исходных нагружениях конструктивных элементов (jV = 0), как правило, в максимально напряженных зонах наблюдаются значительные деформации, резко уменьшающиеся уже начиная с первого цикла нагружения N= = 1). Деформации предварительного нагружения в таких случаях (рис. 2,39, а и в) вносят основной вклад в накопление квазистати-ческих иовре/кдений. Для режимов нагружения, симметричных по деформациям, и напряжениям (рис. 2,39, б и г), интегрирование следовало бы начинать от нуля. Однако разница, как правило, за счет добавления одного цикла мала, и указанную долю усталостных повреждений можно для однотипности вычислений из рассмотрения исключить. [c.96]

Нестабильный характер протекания пластической деформации (в общем случае возникновение скачков нагрузки на кривых деформационного упрочнения) обусловливается взаимодействием исходной дефектной структуры кристаллов и субструктуры, образующейся в процессе деформации. В частности, как отмечается в [229], при пластической деформации предварительно облученных монокристаллов меди и закаленных с предпла-вильных температур образцов из алюминия в исходной дефектной структуре указанных материалов, содержащей больщое количество вакансион-ных и межузельных призматических петель и тетраэдров дефектов упаковки, образуются бездефектные каналы шириной 0,1—0,5 мкм (рис. 85,6). Это обусловливает развитие неоднородности пластической деформации на ее начальной стадии, что отражается на кривых деформационного упрочнения в виде характерных скачков нагрузки (рис. 85, а). В работе [229] механизм образования бездефектных каналов в облученных или закаленных кристаллах рассматривается с кинетических позиций как "закономерная эволюция дислокационного ансамбля в кристалле при заданных условиях его деформирования". При этом, помимо процессов размножения, аннигиляции и диффузии дислокаций, учитывается также механизм взаимодействия скользящих дислокаций с призматическими петлями дефектов упаковки. В результате указанного взаимодействия дефекты заменяются дислокациями, образуя на них пороги и перегибы. [c.128]

Предварительшш пластическая деформация. Предварительная пластическая дес рма-ция, как правило, приводит к увеличению демпфирующей способности материала, что наблюдается, например, у сталей (рис. 11.8.17) и у цветных металлов [89]. Исключение составляют стали с явно выраженным магнитомеханическим гистерезисом, для которых наклеп в большинстве случаев ведет к уменьще-нию уровня рассеяния энергии. При последующем старении обычно происходит процесс возврата первоначальных демпфирующих свойств. [c.328]

Деформация предварительно деформированных заготовок может производиться либо методом прессования при 1600—700°, либо штамповкой в закрытых штампах при 1550—1350°, либо прокаткой при 1550— 1350° без оболочки и при 900—700° в оболочке. Наклепанный хром обладает заметной анизотропией свойств. Обра.зцы, вырезанные в поперечном направлении из полос хрома, прокатанных при темп-ре ниже 900—800°, имеют порог хрупкости на 200° выше, чем образцы, вырезанные в нанрав-лении прокатки. После рекристаллизации металла заметной анизотропии свойств не наблюдается. [c.420]

Для всесторонней проверки релаксации напряжений при 7ч= е-превращении в железомарганцевом сплаве Г20С2, в зависимости от температуры нагрева, величины заданного напряжения и исходной обработки, авторами работы [24] были применены следующие методы измерение остаточной деформации предварительно напряженного бруса равного сопротивления (кольцо Одинга) определение напряжений путем послойного травления пластин закаленных от разных температур измерение остаточной деформации пластин, вваренных в жесткий контур и подвергнутых высокотемпературному нагреву тензометрирование сварного соединения после его разрезки на элементы. Исследование сплава Г20С2 проводили в сравнении с ау-стенитной сталью ЮЗ [2, 4, 162]. [c.141]

Осенью 1948 г. я задумал эксперимент ), который, как казалось в то время, позволит провести непосредственную экспериментальную проверку применимости квазистатической функции состояния, если нелинейная волновая теория действительно применима. Идея была чрезвычайно простой. Теория волн конечной амплитуды утверждала, что постоянные волновые скорости при заданной большой деформации определялись касательным модулем неизвестной кривой напряжение — деформация. Предварительно квазистатически напрягая длинный образец до желаемой деформации, вводя при этом продольные нарастающие волны нагружения, мы должны бы по результатам измерения волновой скорости находить искомые значения касательного модуля опытным путем. Так как могли быть [c.233]

Рассмотрим вопрос о создании предварительного натяжения в слое стеклопластика. Ввиду того что намотка производится на упругую оболочку, натяжение ранее уложенных слоев будет изменяться при намотке последующих. Обозначим через son напряжение, действующее в ленте слоя п до ее намотки, через Sin — напряжение, действующее в слое i после укладки слоя п iметаллической оболочке после намотки слоя п стеклоленты. Рассмотрим процесс укладки первого слоя (дг = /=1). Приравнивая потенциальную энергию деформации предварительно растянутой ленты энергии металлической оболочки и первого слоя после его намотки [7], получим [c.55]

Процесс рекристаллизации в сплавах Nb — 1% Zr—О и Nb — 2% Hf — О. Эффективность дисперсионного упрочнения металлов при повышенных температурах может быть в некоторой мере охарактеризована параметрами рекристаллизации, поэтому изучение этих параметров в сплавах, реализующих механизм дисперсионного упрочнения, является важной и актуальной задачей. С целью оценки упрочняемости, а также обрабатываемости при холодной пластической деформации предварительно отожженные сплавы Nb — 1 % Zr—О и Nb — 2% Hf — О прокатывали при комнатной температуре со степенью обжатия 20, 40, 60 и 80% (расчет вели по уменьшению поперечного сечения). [c.259]

Сталь в термически обработанном состоянии. Современная теория термообработки стали основана главным образом на классических работах С. С. Штейнберга, его учеников и других советских учёных. Ценным вкладом в науку является теория бездиффузион-ного мартенситного превращения в стали, приведённая в строгую систему советским учёным Г. В. Курдюмовым. Термообработка имеет целью а) исправление литой структуры и снятие внутренних напряжений после горячей деформации (предварительная термообработка) [c.100]

Твердость D зависи цости от степени лолодпой пластической деформации (предварительная термическая обработка закалка с 1080°С в воде) [c.190]

Сталь может упрочняться термической обработкой (дисперсионным твердением), состоящей из аустенптпзацпп при 1200—1300 и последующего старения при 650—800°. В зависимости от условий этой обработки твердость стали может быть повышена с 180 до 220—240 НВ. В турбинной практике в качестве упрочняющей обработки изделий из стали ЭИ434 часто пользуются пол горячим наклепом, вызванным пластической деформацией предварительно аустеиитпзпровашюго металла при 650—800°. Полугорячий наклеп позволяет поднять Oq,2 при 20° почти на 50% против исходного значения при сохранении пластических свойств иа достаточно высоком уровне. [c.583]

Твердость плоскости прокатки и плоскости, перпендикулярной плоскости прокатки и параллельной направлению прокатки, изменяется с температурой прокатки аналогично другим прочностным характеристикам. Однако твердость плоскости, перпендикулярной плоскости прокатки и параллельной направлению прокатки, после деформации при 20—300° С значительно выше. Это говорит о том, что твердость после прокатки зависит от направления внедрения индентора при измерении твердости вследствие анизотропии деформационного упрочнения и преимущественного распространения деформаций сжатия (при вдавливании индектора) в поперечных направлениях. Когда деформация сжатия при вдавливании индентора накладывается на деформацию предварительного растяжения (в плоскости прокатки), то вследствие эффекта Баушингера уменьшается сопротивление вдавливанию индентора, а следовательно, уменьшается и твердость. И наоборот, когда деформация сжатия от индентора накладывается на деформацию предварительного сжатия (плоскость, перпендикулярная плоскости [c.276]

С увеличением силы затяжки (рис. 61, б, в) деформации возрастают. При затяжке болтом (см. рис. 60, а) края планок поднимаются, а средние площадки около болта прогибаются. На рис. 61, г показано изменение деформации предварительно стянутой заготовки силой Рзаг под действием внешней силы Quaap-Кривые I, 2, 3 (рис. 61, г) характеризуют изменение деформации компоновки при действии внецентренной нагрузки болтом (см. рис. 60, б). Деформации предварительно затянутых компоновок увеличиваются незначительно. Поэтому компоновки УСП с пазом 12 мм затягивают с силой 1—3 тс, но не более 5—6 тс. Дефор- [c.159]

Из опробованных Ю. В. Горшковым различных схем статических испытаний (растяжение надрезанных образцов свободно висящим грузом, статический консольный изгиб образцов с предварительно нанесенной усталостной трещиной, двухосное растяжение по схеме Е. А. Борисовой, растяжение надрезанных образцов по схеме Трояно) для пруткового материала и других массивных полуфабрикатов наиболее чувствительным методом оценки склонности к замедленному хрупкому разрушению оказались испытания по схеме Трояно [219], в которой надрезанные круглые образцы нагружаются постоянной нагрузкой за счет упругой деформации предварительно сжатого кольца. Следует также отметить, что приспособления Трояно компактны, просты в изготовлении и надежны в работе. Поэтому оценка склонности титановых сплавов к замедленному разрущению была проведена по схеме Трояно. [c.449]

В случае деформации предварительно закаленной стали пластичность ее с повышением температуры значительно снижается по сравнению с исходным состоянием. При комнатной температуре закаленная сталь обладает высокой пластичностью, почти в 3 раза превосходящей пластичность в исходном состоянии. Это происходит потому, что после закалки сталь приобретает гомогенную структуру, состоящую из чистых полиэдров с относительно чистыми и тонкими границами, на которых карбиды выделены в мелкодисперсной фор.ме. Такая структура является наиболее благоприятной для пластической деформации, и запас пластичности стале11 [c.142]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...