Разрушение пластическое

Площадь диаграмм, показанных на рис. 92, в, г, представляет работу, затрачиваемую на разрушение материала образца. Часть этой работы идет на нагревание материала образца, при этом, как видно из диаграмм, работа разрушения пластических материа-лоз значительно больше, чем для хрупких материалов. [c.135]

Макроструктуру можно рассматривать и на изломах. Изломы основного металла и сварных швов исследуют после механических и технологических испытаний образцов, а также после разрушения сварных деталей конструктивных элементов обследуемого аппарата. По излому можно определить характер разрушения - пластическое или хрупкое, усталостное, а также дефекты, которые способствовали разрушению изделия - поры, раковины, неметаллические включения, не-провары и трещины. Волокнистый серый излом без блеска характеризует хрупкий металл с пониженной ударной вязкостью. Светлые пятна (окисные плены) в изломе также являются одним из дефектов, которые не выявляются практически [c.307]

АНАЛОГИЯ ПРОЦЕССОВ РАЗРУШЕНИЯ, ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ И ПЛАВЛЕНИЯ [c.326]

В чем заключается аналогичность процессов разрушения (пластической деформации) и [c.378]

Значительный интерес представляет определение таких значений т, при которых деталь с трещиной оказывается в области нечувствительности к трещине (при этом п = Па, а = 1, разрушение пластическое). На примере испытания малоуглеродистой стали при комнатной температуре можно показать возможность появления области нечувствительности материала к трещине и определить пороговые значения т [35]. Оказалось, что при т<-п прочность тела с трещиной падает, а при т п прочность тела не зависит от длины трещины (при условии, что она меньше или равна допускаемой согласно расчету). Таким образом, был получен ответ на непростой вопрос о допускаемой длине трещины при пластическом разрушении без потери несущей способности. Следует, однако, не забывать о возможности изменения условий нагружения, приводящих к охрупчиванию. В этом случае желательно проводить расчет по Ирвину с введением вязкости разрушения К,с. Допустимая длина трещины, полученная из пластического расчета, должна быть меньше критической, следующей из условия К = К, . [c.294]

Первая теория прочности бьша предложена ранее других в период ее создания строительным материалами были главным образом хрупкие материалы, (чугун, камень и т. п.). Наблюдение за их разрушением навело создателей этой теории на мысль, что причиной разрушения всех материалов являются наибольшие нормальные напряжения. Эта теория дает достаточно удовлетворительные иногда результаты только при расчете деталей из очень хрупких материалов. Начало разрушения пластических материалов, т. е. появление в них текучести вследствие больших касательных напряжений, этой теорией не объясняется. Кроме, того, одним из серьезных возражений против первой теории прочности, служит тот факт, что кубик при всестороннем сжатии, как показал опыт, выдерживает во много раз большие напряжения, чем при простом сжатии. [c.99]

В третьей главе приведен обзор по деформационному упрочнению поликристал-лических ОЦК-металлов. Логическим центром данной главы и, может быть, всей книги является раздел о структурном обосновании перестройки кривых нагружения в координатах 5 — V"е (истинное напряжение— истинная деформация в степени 0,5), которая представляет эффективный метод исследования закономерностей деформационного упрочнения в зависимости от самых различных внутренних и внешних факторов. Именно данный метод позволил связать воедино все этапы пластической деформации, выстроив в одну цепочку предел упругости, критические деформации начала и конца образования ячеистой дислокационной структуры, ее начальный размер и закон дальнейшего изменения. В конечном счете, даже условие перехода к разрушению (пластическому) также определяется коэффициентом деформационного упрочнения. [c.4]

Значительное увеличение предшествующей разрушению пластической деформации вызывает вытягивание зерен, что приводит к преимущественному росту межзеренных трещин иной разновидности — расслаивающих (рис. 5.11, е), ориентированных вдоль оси образца, причем поперечные растягивающие напряжения, возникающие при появлении шейки, способствуют этому процессу. Продольные расслаивающие трещины ограничивают рост поперечных межзеренных трещин, в результате чего доля межзеренного разрушения в изломе будет уменьшаться, несмотря на общий рост вязкости разрушения. [c.208]

Поскольку зона разрушения сконцентрирована в малом объеме у вершины трещины, т. е. всегда более локальна, чем предшествующая разрушению пластическая деформация, процесс разрушения особенно чувствителен к локальным свойствам и. тонкой структуре материала. [c.12]

При больших скоростях изменения функции нагружения и больших уровнях напряжений, превышающих статический предел текучести, имеет место запаздывание развития пластических деформаций в материале, что вызвало необходимость введения динамического предела текучести. Величина этого параметра тем меньше, чем ближе статический предел текучести (Тт к пределу прочности сгв. Этим фактором объясняется увеличение частоты хрупких разрушений пластических материалов. При этом характерно, что если при статическом нагружении растяжения предельное состояние характеризуется средним по сечению напряжением, то при динамическом раз-рушении — местным значением напряжения в элементе конструкции, которое может существенно превосходить среднее значение напряжения. [c.41]

Процесс абразивного изнашивания рассматривается в двух формах с преобладанием механохимического разрушения (пластическое деформирование поверхностных слоев, их окисление и последующее разрушение пленок) и с преобладанием механического разрушения поверхностных слоев (внедрение абразивных частиц, отделение основного металла со снятием стружки). [c.13]

Метод предельного равновесия получил широкое распространение в практике расчетов турбинных дисков. Принятая в настоящее время методика расчета [6, 63] основывается на предположении о том, что разрушение диска происходит по диаметральному сечению. При этом, если исходить из представления об идеальном упруго-пластическом теле, к моменту разрушения пластическая зона должна распространиться на весь диск. Используя условие пластичности Треска—Сен-Венана (2.7) и предполагая, что окружные напряжения являются наибольшими, найдем, что в предельном состоянии по всему диаметральному сечению [c.138]

Задача разработки методов оптимального проектирования машиностроительных конструкций и сооружений, предназначенных для восприятия интенсивных динамических нагрузок для строительства в сейсмоопасных районах, определяет необходимость исследований движения систем с учетом локальных разрушений, пластических деформаций, трещин (образование односторонних связей) и т. п. [21 ]. [c.283]

В старых барабанах низкого и среднего давления, изготовленных с применением клепки листов и развальцовки труб, часто приходилось сталкиваться с каустической хрупкостью — разрушением пластически деформированной стали перлитного класса под действием концентрированного раствора щелочи. Это явление послужило причиной многих аварий барабанов. [c.79]

Каустическая хрупкость — разрушение пластически деформированной стали перлитного класса под действием концентрированного раствора щелочи. [c.350]

Физическая картина износа соприкасающейся пары чрезвычайно сложна. Износ может вызываться поверхностной остаточной деформацией выступающих микронеровностей контактирующих тел, а их срезание или разрушение — пластическим изменением поверхностных элементов, питтингом, коррозией, наличием абразива в смазке и др. [c.214]

Эти напряжения могут быть большими и приводить к разрушению, пластической деформации и к потере устойчивости. А силы Р будут нагружать болты в точках А я В напряжениями среза и смятия, поэтому важно для уменьшения или исключения этих усилий и напряжений применять конструкции с термокомпенсацией, в которых термические деформации не вызывают появления термических напряжений. [c.142]

Каустическая хрупкость — разрушение пластически деформированной перлитной стали под действием концентрированного раствора щелочи. Раньше, когда в паровых котлах широко применяли клепаные конструкции, это явление было причиной многих аварий. [c.207]

При т] > 1 конец трещины не может служить источником дислокаций, поэтому разрушение будет идеально хрупким. В случае т < 1 из вершины трещины при нагружении излучаются краевые дислокации, вследствие чего происходит медленное докритическое подрастание трещины. Если т] = 1, то число образующихся дислокаций сравнительно мало и разрушение будет квазихрупким. Условие квазихрупкого разрушения пластического тела имеет вид [261] [c.144]

Наконец трещина достигает критического раз.мера, и на следующем очередном цикле разрушение завершается. Анализ поверхности конечной стадии разрушения свидетельствует о возникновении непосредственно перед разрушением пластической деформации. У пластичных материалов поверхность конечной стадии разруш ения имеет вид среза по плоскостям максимального сдвига. Некоторые характерные особенности типичной поверхности разрушения схематично показаны на рис. 7.3. [c.172]

Хрупкое и вязкое разрушение. В зависимости от наличия пластической деформации перед разрушением различают хрупкое и вязкое разрушение. Разрушение, перед которым металл испытывает значительную пластическую деформацию, называется вязким. Разрушение, пластическая деформация перед которым отсутствует или незначительна, называется хрупким. [c.26]

Полученные данные показывают, что траектории трещин и строение изломов можно использовать для анализа напряженного состояния по характеру разрушения. Стабильность в распределении трещин и строении изломов для каждого из изученных напряженных состояний объясняется, в частности, хрупкостью изучавшихся материалов, отсутствием искажений картины разрушения пластической и высокоэластической деформациями. Это делает возможным разработку шкал типичных трещин и изломов стекол (см. табл. 5). [c.91]

Упругая энергия, освобождающаяся при сколь угодно малом приращении размера трещины на единицу толщины образца и затрачиваемая на разрушение пластически деформированной зоны у вершины трещины, характеризует вязкость разрушения конкретного материала и обозначается через G. Для схемы / (см. рис. 2) [c.20]

Как видно из этого рисунка, при квазистатическом разрушении пластическая деформация за цикл, равная ширине петли пластического гистерезиса для полуцикла растяжения, не является критерием разрушения и существенно зависит от асимметрии цикла нагружения. В то же время точки, соответствующие усталостному разрушению, ложатся в области, близкой к прямой (штриховая линия), соответствующей уравнению (II.3). [c.40]

Образцы при кручении не образуют шейки, вследствие чего крутящий момент возрастает вплоть до разрушения. Пластическая деформация протекает почти равномерно по длине образца. Это позволяет более надежно определять деформации и напряжения в очень пластичных, особенно чистых металлах. При испытаниях на растяжение такие металлы образуют значительную шейку. Происходящее при этом неодинаковое изменение сечения растягиваемого образца затрудняет точный расчет деформаций. [c.46]

При постоянных напряжениях разрушение пластических материалов [c.25]

Метод акустической эмиссии (АЭ) относится к диагностике и направлен на выяснение состояния объектов путем определения и анализа шумов, сопровождающих процесс образования и роста трещины в контролируемых объектах. Он базируется на регистрации акустических волн, возникающих в металле и сварных соединениях при нагружении в результате образования пластических деформаций, движения дислокаций, появления микро- и макротрещин. В основу метода положено явление излучения (эмиссии) упругих волн твердым телом при локальных динамических перестройках его структуры при его деформировании и локальном разрушении (пластическая деформация, скачкообразное развитие т )ещин). Метод применяется для выявления состояния предразруше-ния тяжело нагруженных конструкций сосудов высокого [c.254]

В теории надежности отмечается два основных подхода формирования моделей - полуэмпирический (феноменологический) и структурный. Феноменологический подход основан на обобщении результатов наблюдений и экспериментов, выявлении основных статистических закономерностей и прогнозировании функционирования технических систем. Среди этого класса моделей приведены многостадийная модель накопления повреждений, теория замедленного разрушения, статистическая модель разрушения и др. Структурный подход предусматривает прежде всего исследование структурных особенностей рассматриваемого объекта (например, при анализе прочностных свойств металлических деталей необходимо учитывачь структуру металла и связанных с ней дефектов - микро фещин, дислокаций, конфигурации и положения границ зерен и г.д.). Ко второму классу можно отнести моде ш хрупкого разрушения, пластического разрушения, так называемую объединенную структурную модель, причем автором особо подчеркивается перспективность дальнейшего развития структурного моделирования. [c.128]

Таким образом, решение задачи, что контролирует разрушение - пластическая деформация или собстзенно разрушение, требует определения энергии активации элементарного процесса, являющейся информатором о способности данной динамической структуры сохранять стабильность процесса деформации или разрушения. [c.262]

Различают два вида разрушения — пластическое и хрупкое. Пластическое разрушение происходит после существенной пластической деформации, протекающей по всему объему тела или его значительной части, и является результатом исчерпания способности материала сопротивляться пластической деформации. Хрупким называется разрушение, происходящее без пластической деформации. Различают также квазихрупкое разрушение, при котором имеет место некоторая пластическая зона перед краем трещины. Квазихрупкое разрушение происходит в наиболее ослабленном сечении при напряжении выше предела текучести, но ниже предела прочности. При хрупком разрушении скорость распространения трещины составляет 0,2—0,5 скорости звука, т. е. достаточно велика, а излом имеет кристаллический вид. При пластическом разрушении скорость трещины мала и составляет не более 0,05 скорости звука, а излом имеет йолокнистый вид. [c.727]

Выражение (5.8) является уравнением кривой малоцикловой усталости, выраженным через амплитуды пластической деформации, имеющей преимущественное влияние на разрушение в области чисел циклов до 10. При дальнейшем снижении уровня нагруженности и увеличении числа циклов до разрушения пластические (2ёар) и упругие (2ёае) деформации становятся соизмеримыми и кривая усталости может быть построена в полных деформациях 2ёа. Соответствующее уравнение Мэнсона записывается в виде [c.80]

Когда обе фазы пластичные, кривая напряжение — деформация имеет участки, где обе фазы находятся в упругом состоянии, одна из фаз — в упругом, а другая — в пластическом состоянии и, наконец, где обе фазы перешли в пластическое состояние. Такое разрушение можно описать по аналогии с разрушением пластических металлов, где исчерпание способности к упрочнению определяет момент пластической неустойчивости. Предельное растягивающее напряжение композита определяется по критерию <1Рс1<1г = О, где Рс — нагрузка, приложенная к композиту. Используя правило смесей , получим [c.441]

Исследование закономерностей структурныхГизменений поверхностного слоя стали 45, испытанной на модели фрикционного контакта в интервале контактных давлений Oj < < НВ, выявило периодический характер накопления пластической деформации. Такой характер зависимости свидетельствует о периодическом упрочнении и разрушении поверхностного слоя путем образования микротреш,ин. По мере роста числа воздействий индентора количество микротрещин увеличивается, приводя в дальнейшем к отделению частиц износа. Из полученных результатов следует, что разрушение происходит при небольшом (единицы и десятки) числе воздействий индентора в условиях малоцикловой усталости. Как уже отмечалось, при циклической деформации все стадии процесса разрушения (пластическая, нластически-деструкцион-пая и стадия образования магистральной трещины) наглядно проявляются при построении зависимости типа (см. рис. 16). [c.67]

С изменением при уменьшении максимальных напряжений цикла характера разрушения п вида кривых циклической ползучести уменьшается величина накопленной до разрушения пластической деформации. На предельных кривых пластичности (рис. 2) при числе циклов до разрушения наблюдается разрыв, поло люние которого по долговечности совпадает с переломом на кривых. малоцик-ловой усталости. [c.136]

Замечания о терминах. Напомним о терминологии, принятой в настоящем курсе в главе IV. Различаем два типа предельногс состояния материала разрушение и текучесть. Последняя при развитии пластической деформации также может закончиться разрушением. Разрушение различаем двух типов — разрушение хрупкое от отрыва, которому практически не предшествует пластическая деформация, и разрушение от среза, которому предшествует заметная пластическая деформация. При разрушении от среза, ввиду значительного поворота пачек скольжения в процессе предшествующей разрушению пластической деформации и возможности заклинивания этих пачек (прекращения скольжения), может проявиться хрупкий характер в последний момент разрушения. [c.549]

Методика расчета резьбовых соединений на мапоцикловую прочность при долговечностях 10° — 10 регламентируется нормами [11]. В основу принятых в нормах методов расчета положены принципы оценки прочности по предельным состояниям (см. гл. 2) разрушение, пластическая деформация по всему сечению детали, потеря устойчивости, возникновение остаточных изменений формы и размеров, приводящее к невозможности эксплуатации конструкции, появление макротрещин при циклическом нагружении. При выборе основных размеров резьбовых соединений, изготовляемых из материалов с отношением предела текучести (То,2 к пределу прочности щ, не превышающим 0,6, в качестве характеристики предельного напряжения принимается предел текучести. Запас прочности по пределу текучести = 1,5. В случае изготовления соединений из сталей с в [c.199]

Р. п, для твёрдых тел зависит от их размеров и прочности. При изучении Р. л. для таких тел выделяются два типа разрушения пластическое (вследствие среза) н хрупкое (вследствие отрыва). Для хрупких тел наступление разрушения удовлетворительно описывается критерием наибольших нормальных напряжений, для пластичных — критерием наибольших касательных напряжений (ем. Прочности предел). Применяя критерий наибольших касательных напряжений и полагая прочность тел Г = 10 дин/см (что соответствует прочности гранита), X. Джефрис 2] определил накс. размер тел ( 220 км), не разрушающихся при пролёте вблизи Земли. ОдНако этот размер может быть и меньше, если тело близко по структуре к ховдритам (см. Метеориты) с Г 10 10 дин/см . Более поздние исследования [3] показали, в частности, что макс, радиус тел с р <(40Л9)р, не разрушающихся при движения по орбите вблизи новерхвостн планеты, [c.401]

Под пластичностью в дальнейшем понимается накопленная к моменту разрушения пластическая деформация (или параметр Удквиста). ЗавиойМО Сть пластичности от вида напряженного состояния характеризуется диаграммой пластичности, являющейся механической характеристикой материала. Диаграмму пластичности обычно строят в координатах коэффициент жесткости (или вида) напряженного состояния ц — пластичность Сдр. Предполагается, что диаграмма пластичности, построенная в указанных координатах, является единой для различных напряженных состояний. [c.136]

Поскольку при макрохрупком разрушении пластическая деформация отсутствует (нет участка от Ор до Ов), диаграмма растяжения приобретает вид, показанный на рис. 3. Однако между двумя видами разрушения, заканчивающимися в первом случае в точке Zi, а во втором — в точке Zj, имеется прииципи [c.7]

На рис. 12 построены кривые изменения накопленной до разрушения пластической деформации впл (рис. 12, а) и относительного сужения поперечного сечения я]) (рис. 12, б) при разрушении для стали 15Г2АФДпс, испытанной при пульсирующем цикле с частотой 1 Гц при мягком режиме нагружения в условиях комнатной и низких температур в зависимости от числа циклов до разрушения. ПриЛ р = 0,5 отложены значения относительного удлинения и относительного сужения поперечного сеченР1Я при статическом разрушении. Незачерненные точки соответствуют квазистатиче-скому разрушению, зачерненные — разрушению вследствие развития усталостной трещины. В связи со значительным рассеянием экспериментальных точек в координатах я]) — в области усталостного разрушения зависимость -ф = -ф (N ) представлена в виде усредненной кривой для всех температур. Приведенные данные показывают, что при квазистатическом разрушении имеет место существенное накопление пластических деформаций при [c.20]

Сопротивление материалов 1986 (1986) -- [ c.207 ]

История науки о сопротивлении материалов (1957) -- [ c.433 , c.440 ]

Металловедение и термическая обработка (1956) -- [ c.13 ]

Краткий курс сопротивления материалов с основами теории упругости (2001) -- [ c.145 ]

Расчет на прочность деталей машин Издание 4 (1993) -- [ c.555 ]

Сопротивление материалов (1962) -- [ c.401 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...