Железо кремнистое

Никель — хром. . . Никель — медь, , . Никель — железо. . Кремнистая бронза. . Нержавеющие стали [c.380]

Хромоникелевая сталь (18% Сг, 8% N1), железо-кремнистый сплав (более 16% 5 ), сплав железо-никелемолибденовый(20% Мо — 20% N1 — 60 /о Ге), свинец (до 78%), тантал, платина, эбонит, бакелит, эмаль, кислотоупорный цемент То же и алюминиевая бронза, винипласт [c.83]

На рис. 57 графически представлена коррозия железо-. кремнистого сплава в 20%-ной азотной кислоте при 60° в зависимости от содержания кремния. Из этих данных следует, [c.109]

Для защиты от коррозии детали оборудования изготовляют из специального металла—железо-хромистого, железо-кремнистого, железо-никель-хромистого и цветных сплавов. Металлические и [c.166]

Железо кремнистые сплавы. .................................189 [c.507]

Железо кремнистое, Железо технически 450 8000 0,4-0.6 20 000 [c.140]

Бронзы обладают высокими антифрикционными свойствами, хорошим сопротивлением коррозии, а также хорошей обрабатываемостью и литейными свойствами. В связи с этим бронзы широко применяют в подшипниках скольжения, направляющих, червячных и винтовых колесах, гайках винтовых механизмов, для изготовления арматуры и т. п. Бронзы по основному, кроме меди, компоненту делят на оловянистые, свинцовистые, алюминиевые, бериллиевые, кремнистые и др. Их обозначают буквами Бр и условными обозначениями основных компонентов А — алюминий, Б — бериллий, Ж — железо, К —кремний, Мц —марганец, Н — никель, О — олово, С — свинец, Ц — цинк, Ф — фосфор, а также цифрами, выражающими среднее содержание компонентов в процентах. Например, Бр ОФ 10-1 обозначает бронзу с содержанием 10% олова и 1% фосфора. Фосфористую (Бр ОФ 6,5-1,5) и бериллиевую (Бр Б 2,5) бронзы применяют для изготовления трубчатых пружин, мембран, моментных пружин (волосков) и т. д. Механические свойства и области применения других марок бронз приведены в табл. 16.3. [c.162]

Характер текстуры, формирующейся при прокатке различно ориентированных монокристаллов, наиболее систематично исследован на кремнистом железе (Fe+ +3,5%Si). Оказалось, что ориентировка 100 <001 > расчленяется при прокатке на 100 <001 > + 100 <011>, кристаллы 110 <001 > деформируются скольжением и двойникованием по системе 112 <111> и поворотом решетки вокруг ПО , что приводит к изменению текстуры на 111 <112>. Однако эта ориентировка нестабильна. [c.288]

При прокатке исходно текстурованного поликристал-лического кремнистого железа с ориентировкой 110 <001 > заметное изменение ориентировки начинается с больших степеней деформации (50—70%) и идет в последовательности 110 <001>-> 111 <112>- - 112 <110>- 100 <011>. [c.288]

На практике известны также случаи, когда последовательная смена текстур при отжиге вызывается сменяющими друг друга разными стадиями рекристаллизации. Наиболее изучены подобные случаи в тонких листах (0,3 мм) кремнистого железа (трансформаторной стали). Многокомпонентная текстура первичной рекристаллизации заменяется в ней в процессе вторичной рекристаллизации преимущественно ребровой текстурой 110 <001>, а последняя при отжиге (1100° С) в условиях высокого вакуума переходит в текстуру куба. [c.414]

Магнитомягкие материалы можно разделить на следующие группы технически чистое железо (низкоуглеродистая сталь) кремнистая электротехническая сталь сплавы с высокой начальной магнитной проницаемостью сплавы с большой индукцией насыщения ферриты. [c.92]

Результаты, полученные в работе [68], были подтверждены исследованиями, проведенными на монокристаллах кремнистого железа, подвергнутых предварительной деформации и последующему отжигу [69]. Было установлено, что сопротивляемость ползучести значительно выше у тех монокристаллов кремнистого железа, у которых предварительно была создана полигональная субструктура. Таким образом, в настоящее время уже не вызывает сомнения тот факт, что высокая сопротивляемость [c.38]

На поверхности шлифа при травлении реактивом 87 образуется пленка из органических соединений железа, которую удаляют (после промывки образца в воде) протиркой крепким раствором гидроксида натрия. Затем, в зависимости от содержания кремния, образец повторно промывают водой или спиртом и сушат. В большинстве случаев длительность травления составляет 20 с, при этом окрашивается только чистый цементит, в то время как кремнистый феррит остается светлым. Действие травителей, с помощью которых в сталях выявляют карбиды, в значительной степени зависит от содержания воды в метиловом спирте. Распределение кремнийсодержащего цементита может быть четко выявлено травителем <57 в покрытом сульфидом кремнистом феррите при низком содержании в нем кремния. [c.138]

Равновесная магнитная структура достигается тогда, когда уменьшение магнитной энергии вследствие появления замыкающих доменов компенсируется ростом упругой энергии кристалла, вызванным деформацией этих доменов. В качестве примера на рис. 11.12 приведена фотография доменной структуры кристаллита кремнистого железа стрелками обозначены направления спонтанного намагничивания в соседних доменах. [c.298]

Величина и знак внутренних упругих напряжений в зернах текстурованной пластины кремнистого железа [c.106]

Предложен способ определения остаточных упругих на пряжений в листах кремнистого железа путем вытравливания отдельных участков, состоящих из одного или несколь- [c.234]

При снижении температуры испытания до — 90 С и ниже характер механизма деформации кремнистого железа принципиально меняется (рис. 132, з) выявляется большое количество взаимно пересекающихся двойниковых прослоек (отмечены стрелками на рис. 132, з), между которыми видны слабые следы скольжения (обозначены стрелками с белым кружком). [c.229]

Таким образом, с помощью метода низкотемпературной металлографии была установлена связь между процессами двойникования в слое кремнистого железа и разрушением всей композиции. Непосредственное наблюдение за кинетикой развития деформационной структуры исследованной композиции показало, что двойники в слое кремнистого железа образуются в основном до прохождения магистральной тре- [c.229]

Анодное заземление может быть нэготовжено же любого токопроводящего материала. В настоящее время анодное заземление изготовляют из стали, чугуна, железо-кремнистого чугуна, кокса, графита, гра топласта и т.д. Но наибольшее распространение получили заземлители из чёрных металлов, устанавливаемые в электропроводящие засыпки из измельчённой и утрамбованной коксовой или угольной крошки. [c.41]

Влияние структуры. Составляющие чугуна можно расположить по электродному потенциалу в следующем порядке феррит, перлит, перлито-фосфидная эвтектика, цементит и графит [76]. Наиболее низкий электродный потенциал в большинстве растворов имеет феррит, поэтому он в контакте с другими составляющими сплава играет роль анода и подвергается разрушению. Графит наиболее стоек, не растворяется в кислотах и с кислородом соединяется только при повышенной температуре. Цементит значительно менее стоек.чем графит он растворяется в уксусной и бензосульфо-новой кислотах и отчасти в щёлочах. Помимо графита и цементита, действующих как катоды при коррозии, в чугуне имеются включения, дающие по отношению к железу незначительную разность потенциалов, но достаточную для протекания интенсивной коррозии. Разность потенциалов между железом и включениями выражается следующими величинами (в в) железо — основной шлак—0,018, железо — сернистый марганец—0,015, железо — сернистое железо—0,015, железо — фосфористое железо—0,013, железо — кремнистый марганец—0,006 и железо — кремнистое железо — 0,006 [77]. [c.14]

Железо-кремнистый сплав имеет очень высокую коррозионную стойкость в растворах H2SO4 даже при температурах кипения. Так, скорость коррозии в 40 %-ной H2SO4, где наблюдается максимальное значение коррозии, не превышает 0,5, а в 60—94 %-ной составляет менее [c.223]

Электроизоляционное фосфатирование. Фосфатные пленки обладают высокими электроизоляционными свойствами. Особенности процесса фосфатирования с целью получения фосфатной пленки, обладающей электроизоляционными свойствами, заключаются лишь в специальной подготовке поверхности изделий к покрытию и в контроле электроизоляционных свойств. Так, при фосфатировании статорного и трансформаторного железа, ленты н прочих подобных деталей, изгото.зленных из листового железа кремнистых и электротехнических марок, необходимо прежде всего удалить кремнистую окисную пленку, покрывающую после проката всю поверхность листа. Для этой цели пластины, штампованные из листа, монтируют в приспособлениях так, чтобы они располагались вертикально, с минимальными зазорами для омывания растворами. Затем детали обезжиривают в горячем щелочном растворе, промывают и подвергают травлению в растворе соляной кислоты (уд. вес 1, 9) с добавкой 5% фтористоводородной кислоты при температуре 15—25° С с выдержкой 10—15 мин. [c.215]

Анализ имеющихся в литературе опытных данных о скорости окалинооб-разования на сплавах железа показал, что для сплавов с хромом при высоких температурах в воздухе и в водяном паре они удовлетворительны, для кремнистого железа и стали, содержащей одновременно хром и кремний, хорошо согласуются с теоретическими выводами, а для сплавов железа с никелем имеется качественное согласование. [c.102]

В Советском Союзе распространены две марки железокремнистых сплавов (кремнистых чугунов), различающиеся содержанием кремния п углерода С15 (0,5—0,8% С, 14,5—157о 3)) и С17 (0,3—0,8% С, 1(з,0—18,0% 51). Чем больше в сплаве кремния, тем меньше должно быть углерода. Оптнма. пнюе содержание углерода соответствует эвтектическому составу для данного сплава. Благодаря большому сродству кремния к железу, углерод не дает карбидов железа. Сплав С17 применяется в тех случаях, когда требуются отливки с повышенной коррозионной стойкостью. [c.239]

Несущая способность при применении кремнистого железа 0,25 МПа, а кобальтового железа 0,50 МПа, что обычно бывает достаточно для быстроходных подшипников, включая подшипники паровых и газовых турбин. Подшипники с постоянными магнитами обладают менылей несущей способностью. [c.399]

Латуни подразделяются на двойные сплавы медн с цинком, в которых содержание цинка доходит до 50 о, и многокомпонентные, имеющие в своем составе также алюминий, железо,, марганец, свинец, никель и другие добавки, повышающие механические и физические свойства латуни. Латуни обладают хорошими механическими свойствами, высоким сопротивлением коррозии, хорошо поддаются механической обработке. Их обозначают буквой Л и условным буквенным обозначением основных компонентов, а также числами, обозначающими среднее содержание меди и компонентов. Например, ЛК80-3 — кремнистая латунь, содержащая 80 меди и 3% кремния (остальное — цинк). [c.163]

Механизм миграции является основным и, видимо, более распространенным. Но в последнее время на материалах, как правило с высокой энергией дефектов упаковки (алюминии, молибдене, кремнистом железе, ванадии), наблюдали укрупнение субзерен коалесценцией. При этом коалесцировать может не только пара, но и более многочисленная группа соседних субзерен. [c.319]

Марганец, с одной стороны, являясь аустенитообра-зующим элементом, с другой — повышает температуру плавления сернистых эвтектик, препятствуя развитию красноломкости. При содержании десятых долей процента марганца растворимость серы в железе понижается в десятки раз. Подобно марганцу, но в меньшей степени действуют и другие элементы (хром, титан, цинк, бериллий). Никель, кобальт и молибден снижают температуру плавления сернистой эвтектики и в этом отношении являются вредными элементами в кремнистой стали. [c.507]

Соли и растворы солей. Алюминиевые бронзы стойки в углекислых растворах В растворах сернокислых солей и виннокаменной соли более стойки однофазные бронзы. Кремнистые бронзы хорошо противостоят сернокислой меди, перманганату калия, насыщенным растпорам известковой воды, горячим сульфитным растворам и хлористому натрию. Кислые рудничные воды, растиоры солей хромовых кислот, хлорного железа, аммиачные соли (при сильном перемешивании), растворы солей железа, олова, ртути, меди, серебра являются агрессивными средами для кремнистых бронз. [c.231]

Эти результаты качественного исследования процесса полигонизации на кремнистом железе согласуются с данными Гилмана [33], полученными ранее на монокристаллах цинка. [c.26]

Хиббард и Данн [35] отметили, что во время полигонизации, кроме переползания дислокаций, должны происходить и иные процессы. Они провели детальное металлографическое исследование изменения субструктуры при возврате и полигониза-ции. Опыты проводили на монокристаллах кремнистого железа, деформированных путем изгиба и подвергнутых последующему отжигу. Полученные данные позволили установить различие между полигонизацией и процессами возврата и рекристаллизации. [c.27]

В качестве трансформаторного железа рекомендуются кремнистая сталь Гиперсил (для силовых трансформаторов) Делтамакс или другие аналогичные материалы, состоящие из 50% никеля и 50% железа (они предпочтительнее, чем молибден-пермаллой, НуМи80 и пр., так как в последних содержится молибден) никель-цинковые ферриты (предпочтительнее, чем марганец-цинковые). [c.406]

Рис. 11.12. Поиерхпость кристалла кремнистого железа с выявленными границами доменов

ИЗМЕРЕНИЕ ОСТАТОЧНЫХ УПРУГИХ НАПРЯЖЕНИЙ В ЗЕРНАХ ТЕКСТУРОВАИНЫХ ЛИСТОВ КРЕМНИСТОГО ЖЕЛЕЗА [c.105]

Упругие напряжения играют значительную роль в процессах перемапшчивания кремнистого железа. В связи с этим определение величины и знака упругих остаточных напряжений I рода в текстурованиых листах указанного материала является актуальной задачей. В работе [1] упругие остаточные напряжения определяли путем разрезания целых листов на квадраты сравнительно небольших размеров. Частичное снятие и перераспределение упругих напряжений фиксировали магнитоупругими и тензо.метрическими датчиками. Установлено, что величина упругих остаточных напряжений после разрезки листов размерами 1500X750 мм на квадраты со стороной 150 мм уменьшилась в среднем на 50—90 кгс/ u . [c.105]

Метод разрезания листов кремнистого железа с целью изучения величины имеюгдихся в нпх упругих напряжений I рода был использован также в работе [2], в которой изучалось влияние упругих остаточных напряжений на удельные потери. [c.105]

В работах [1, 2] исследовались упругие напряжения, уравновешивающиеся в объеме целых листов и вызванные несовершенством их термической обработки. В то же время важно измерить остаточные упругие напряжения в пластинах, нарезанных для эксплуатации в производственных условиях. При этом особый интерес представляет изучение напряженного состояния отдельных зерен, расположенных на различных участках пластины. На пластине кремнистого железа размерами 750Х115Х Х0,35 мм, имеющей крупные зерна, было выбрано 11 участков примерно одинаковой площади, которые состояли из одного или нескольких зерен. На каждом участке наклеивали по два тензодатчика ПКП-100-5 один — вдоль про.катки, второй — поперек. Исследуемый участок путем химического вытравливания (применялась азотная, кислота) освобождался по зеренным гра- [c.105]

Таким образом, наличие упругих остаточных напряжений действительно явл ется одной из причин формирования в текстурованных пластинах кремнистого железа магнитонеоднородной структуры, приводящей к так называемой межзеренной неоднородности. Причем величина остаточных напряжений находится в таком диапазоне (см. таблицу), что их влияние на магнитные свойства и потери на перемагничивание оказывается весьма существенным [3]. Так, согласно [3], потери на перемагничивание при изменении сжимающих напряжений вдоль прокатки от нуля до 200 кгс/см увеличиваются в 3 раза — от 0,46 до 1,39 Вт/кг. [c.106]

На рис. 133 приведена панорамная микрофотография зоны низкотемпературного разрущения слоистой композиции Х18Н10Т + кремнистое железо + Х18Н10Т, иллюстрирующая поддерживающий эффект, создаваемый слоем стали Х18Н10Т, нечувствительным к охрупчиванию при низких температурах. Этот эффект смещения критической температуры хрупкости всей слоистой композиции в сторону более низких температур может быть связан также с возникновением сложнонапряженного состояния, как, например, показано в работе [103] при исследовании закономерностей перехода вязко-хрупкого разрушения молибдена в медно-молибденовой слоистой композиции, деформированной в интервале температур 77—300 К. [c.228]

В плакирующем слое существенных изменений не наблюдается деформационный рельеф в стали XI8H10T так же, как при комнатной и умеренно повышенных температурах, характеризуется развитием скольжения внутри зерен. Следует, однако, отметить, что появление в слое кремнистого железа своеобразных складок при —40° С приводит к возникновению в материале плакирующего слоя грубого деформационного рельефа, развившегося на фоне внутризеренного скольжения и являющегося как бы зеркальным отображением деформационной структуры среднего слоя композиции. Это явление, по-видимому, связано со взаимным деформационным влиянием материалов основы и плакирующего слоя. [c.229]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...