Разрушение с предшествующей пластической деформацией

Часто вид разрушения устанавливают по величине пластической деформации, предшествующей разрушению хрупкому разрушению не предшествует пластическая деформация. Вязкое разрушение связывают со значительной пластической деформацией. Однако при таком подходе нередки несоответствия энергетических затрат собственно на разрушение с величиной пластической деформации. Возможны случаи, когда хрупкое разрушение (сколом) происходит после значительной пластической деформации, в то же время разрушение пластичных металлов, также претерпевших большую деформацию, часто не требует больших затрат энергии. Высокопрочные современные материалы, разрушаясь вязко, не обнаруживают высоких пластических свойств. [c.189]

Сходство Г, 8 — зависимостей характеристик пластичности и сопротивления деформации относительно типа кристаллической решетки и э. д. у. указывает на то, что статическому разрушению должна предшествовать пластическая деформация. Это положение не ново, и на его основании были предложены известные модели возникновения трещин а) пересекающегося скольжения [15] б) объединения краевых дислокаций [359, с. 357] и пр. [c.243]

Материалы могут быть в вязком состоянии, при котором их разрушению предшествует существенная пластическая деформация и соответствующие затраты механической энергии. Они могут быть в хрупком состоянии, когда их разрушению не предшествует существенная пластическая деформация и процесс разрушения протекает быстро. Их состояния могут быть и промежуточными, когда разрушения сопровождаются незначительными пластическими деформациями и развиваются с невысокими скоростями. При длительных и циклически меняющихся нагрузках медленно протекающие процессы изменения состояния материала порождают явления замедленных во времени усталостных разрушений. В случае длительных статических нагружений в условиях повышенных температур медленно протекающие процессы ползучести и изменения состояния материала являются причиной их замедленного во времени длительного статического разрушения. На состояние материала и его изменения в процессе эксплуатации может оказывать существенное влияние среда (например, поля радиации и высокочастотных механических колебаний). [c.5]

Наличие четко выраженного предела текучести, соответствующего большим пластическим деформациям, до некоторой степени характерно именно для стали, которая в настоящее время является наиболее распространенным конструкционным металлом. Для алюминиевых сплавов имеет место более плавный переход от линейной области к нелинейной, как это видно из диаграммы зависимости напряжения от деформации на рис. 1.4. Как в стали, так и в большинстве алюминиевых сплавов разрушению будут предшествовать большие деформации, поэтому такие металлы классифицируются как пластичные. С другой стороны, так называемые хрупкие материалы разрушаются при сравнительно низких значениях деформации (см. рис, 1.5). Примерами могут служить керамика, чугун, бетон, сплавы некоторых металлов и стекло. [c.16]

Эффект полностью обратим после дополнительного отжига охрупченных образцов при 400°С (низкотемпературная обратимость отпускной хрупкости) разрушение снова происходит после предшествующей пластической деформации, значение ао опять близко к 300 МПа излом опять преимущественно транскристаллитный (прямые 5 и 5 а). [c.156]

Величина твердости характеризует предел прочности металлов, получающих в испытаниях на растяжение сосредоточенную пластическую деформацию (шейку), а именно сталей (кроме сталей с аустенитной и мартенситной структурой) и многих цветных сплавов. Это связано с тем, что при испытаниях на растяжение наибольшей нагрузке, предшествующей разрушению и отнесенной к его первоначальной площади (предел прочности), отвечает сосредоточенная пластическая деформация (образование шейки), а не разрушение образца. Такая пластическая деформация аналогична деформации, создаваемой в поверхностных слоях металла при измерении твердости вдавливанием наконечника. [c.168]

Разрушению материала путем отрыва всегда предшествует пластическая деформация. Если она сосредоточена в микроскопически малых объемах, например, в отдельных зернах или группах зерен у края развивающейся трещины, то разрушение имеет хрупкий характер. Если в соответствии с условиями нагружения наиболее напряженного сечения детали работа, расходуемая на местную пластическую деформацию вплоть до преодоления сил сцепления, постоянно компенсируется работой внешней нагрузки или освобождаемой энергией упругой деформации детали, то трещина развивается быстро. Если же достаточно высокие напряжения действуют только в части наиболее нагруженного сечения, то развитие трещины ограничивается некоторой зоной. [c.269]

Пластическая деформация кристаллов создает в них дислокации и повреждения решетки сдвигообразование (скольжение) и разрушение, которому предшествует образование трещин [21]. Все эти дефекты связаны с движением дислокаций. [c.51]

До сих пор мы говорили о вязком разрушении твердых тел, которому предшествует значительная пластическая деформация, при этом разрушение происходит в том месте образца, где образуется шейка весьма малого сечения (см, рис. 4.2). Кроме вязкого разрушения твердые тела могут испытывать хрупкое разрушение, наступающее после малой предварительной пластической деформации или вообще без нее. Хрупкое разрушение наблюдается часто у неметаллов и у многих металлов при очень низких температурах (исключение составляют металлы с ГЦК-решеткой). [c.137]

Хрупкие материалы при разрушении имеют незначительную остаточную деформацию, и характер разрушения определяется разрывом образца по некоторому поперечному сечению с шероховатой поверхностью разрыва. Пластичные материалы при деформировании имеют большую остаточную деформацию. В этом случае разрушению предшествует интенсивное скольжение по плоскостям наибольших касательных напряжений, которые, как установлено в 3.2, составляют угол л/4 с осью растяжения. На образцах с достаточно гладкой поверхностью четко видны линии скольжения, составляюш,ие угол л/4 с осью растяжения (линии Чернова). По этим плоскостям движутся дислокации, и механизм пластического деформирования может быть представлен как проскальзывание и поворот в направлении сближения с осью растяжения тонких дисков, показанных на рис. 7.22. Такие проскальзывания происходят по всем плоскостям, составляющ,им угол л/4 с осью. В результате поворота этих дисков в процесс проскальзывания включаются другие плоскости образца, которые ранее составляли угол, отличный от л/4, и в которых было до этого менее интенсивное проскальзывание. [c.140]

Предельная пластическая деформация или степень пластической деформации, предшествующая разрушению элемента конструкции, связана однозначно с жесткостью напряженного состояния (-Pv/Tt) [4]. с возрастанием жесткости напряженного состояния уменьшается объем материала, в пределах которого может быть реализована пластическая деформация, что в общем случае может быть охарактеризовано следующим образом [c.29]

Вязкое разрушение при ползучести по структурным признакам аналогично вязкому разрушению пластичных материалов при непрерывно возрастающих нагрузках (кратковременные испытания). Так же как и при непрерывно возрастающей нагрузке, вязкому разрушению при ползучести всегда предшествует большая макроскопическая пластическая деформация с образованием шейки на образце или выпучивания на трубе. [c.13]

Учет количественных зависимостей износостойкости стали от ее механических характеристик возможен только при раздельной обработке данных, полученных для хрупкой и вязкой областей разрушения стали. Выявлено четкое различие механизмов и закономерностей изнашивания стали в хрупкой и вязкой областях рав-рушения. При изнашивании стали в хрупкой области разрушения в микрорельефе хорошо прослеживается, выкрашивание микрообъемов металла, поэтому увеличение показателей пластичности способствует увеличению износостойкости, так как при этом снижается склонность стали к хрупкому выкрашиванию. При изнашивании стали в вязкой области разрушения образованию частиц износа и их отделению предшествует многократная пластическая деформация. В этом случае с увеличением показателей пластичности износостойкость уменьшается, а с увеличением прочностных характеристик — увеличивается. [c.181]

Поскольку излом отражает в основном процессы, протекающие в заключительной стадии жизни нагружаемого образца (в малом объеме, примыкающем к зоне разрушения), характеристики его строения могут не совпадать с характеристиками, получаемыми при испытаниях. Связь между предшествующей разрушению деформацией и видом излома — вязким или хрупким, т. е. степенью локальной пластической деформации, протекающей в процессе разрушения, не является однозначной. Главным образом это относится к тем видам испытаний, при которых процесс макроскопической деформации до разрушения. имеет малую локальность, в частности при осевом растяжении [c.11]

Если прямая, соответствующая напряженному состоянию в точке, пересекает линию отрыва, то разрушение произойдет путем отрыва, при этом, в случае, если имеется отрезок прямой, расположенный в пластической области, то разрушению от отрыва предшествует некоторая пластическая деформация. В случае же, сли обсуждаемая прямая до пересечения с линией отрыва находится полностью в упругой области, то разрушение от отрыва происходит хрупко. Наконец, если прямая, соответствующая напряженному состоянию в точке, пересекает линию среза, то разрушение произойдет путем среза. [c.553]

Рассматривая лучи, отвечающие различным типам напряженного состояния материала, можем приближенно установить вид разрушения и выбрать, таким образом, подходящую теорию прочности. Например, луч 1 на диаграмме пересекает раньше всего линию сопротивления отрыву. Следовательно, материал разрушится путем опрыва без предшествующей пластической деформациии. Луч 2 пересекает сначала линию текучести, а затем линию сопротивления отрыву. Следовательно, при данном напряженном состоянии разрушение произойдет путем отрыва, но с предшествующей пластической деформацией. Для напряженного состояния, соответствующего лучу 3, после пластической деформации разрушение произойдет путем среза. В тех случаях, когда лучи, изображающие то или иное сложное напряженное состояние, пересекают прежде всего линию сопротивления отрыву, расчет прочности следует производить [c.193]

В это связи особый интерес представляет явление скола. В соответствии с концепцией А.В. Степанова разрушению всегда предшествует пластическая деформация [20]. Это означает, что и скол должен контролироваться пластической деформацией, т.с. зарождение треп(ины критической длины, инициирующей скол, должно быть термически активированным процессом. Если считать, что скол совершается путем зарождения дислокационной трещины в плоскостях семейства (100) по механизму Коттрелла, то пластическая деформация [c.268]

Разрушение по границам элементов структуры — межзеренное или межъячеистое разрушение, при котором трещина идет по границам зерен или дислокационных ячеек. Различают хрупкое межзеренное разрушение, которому предшествует пластическая деформация-внутренних объемов зерен и пластичное межзеренное разрушение. Указанные типы межзеренного разрушения обычно относят к низкотемпературным типам разрушения. Кроме того, существуют высокотемпературное межзеренное разрушение и межзеренное разрушение при ползучести. Эти механизмы обусловлены высокотемпературным-проскальзыванием по границам зерен и диффузионным зарождением пор на границах. Они подробно изложены в обзорах Эшби с сотрудниками [404]. [c.201]

Наконец, хрупкость, состоящая в разрушении от отрыва, но с предшествующими пластическими деформациями этот вид хрупкости ьозникает при мягком нагружении (г <а), которое, разумеется, мыслимо лишь при условии >ь< 1. [c.554]

Рис. 8.22. Диаграммы теории Г. Шиадта а) основная диаграмма б) основная диаграмма и кривые максимальных напряжений /—линия хрупкого разрушения от отрыва без предшествующей пластической деформации, 2 — линия хрупкого разрушения от отрыва с предшествующей пластической деформацией.

Луч 7 пересекается только с вертикальной линией D линией сопротивления отрыву. Происходит разрушение от отрыва, т.е. хрупкое разрушение. Следовательно, хрупкое разрушение без пластической деформации в данном случае возможно только в особых условиях весьма жесткого напряженного состояния с очень низким коэффициентом а (например, при растяжении образца с очень острым глубоким надрезом). Лучи 2-4 (при более мягких напряженных состояниях) пересекают линии АВ — предел текучести и А в — сопротивление срезу т . Во всех этих случаях произойдет разрушение от среза с предшествующей пластической деформацией. Следовательг но, в зависимости от пространственного напряженного состояния один и тот же металл может иметв или хрупкий, или вязкий излом. [c.14]

Откол в монокристаллах кварца и окиси алюминия. В случае материалов с высоким пределом упругости возможна генерация в испытуемом образце больших растягивающих напряжений без пластической деформации и, следовательно, без образования в процессе испытаний новых дефектов, которые могут стать центрами разрушения. Можно ожидать реализации максимальных значений динамической прочности твердого тела в случае высокооднородных гомогенных материалов с высоким пределом упругости, когда динамическому разрушению не предшествует пластическая деформация исследуемого материала. В работах [35 — 37] проведены эксперименты с монокристаллами синтетического кварца, рубина и сапфира. [c.201]

Анализ микроструктуры показал, что разрушению всегда предшествует пластическая деформация. Микротрещины, как правило, расположены перпендикулярно приложенному напряжению. На нетравленой поверхности деформированных образцов обнаружены субмикроскопические трещины шириной 300—900 А и длиной 0,0006—0,006 мм (рис. 20). С увеличением степени деформации возрастают число и размер образующихся трещин. Все выявленные трещины в основном образуются в полосах скольжения по рассмотренным ранее дислокационным моделям Гилмана и В. Н. Рожанского (см. рис. 13 и 20). [c.49]

Результаты исследований, проведенных М. М. Тененбаумом [186—189], показывают, что гидроабразивное изнашивание является сложным, самонастраиваюхцимся процессом, зависящим прежде всего от угла атаки, скорости абразивных частиц в момент удара о поверхность детали, отношения значений твердости изнашиваемого материала и абразива (коэффициент твердости), концентрации абразивных частиц в жидкости. Гидроабразивное изнашивание определяется не только действием абразивных частиц, но и физико-химическими реакциями с жидкостью. При определенных условиях воздействие жидкости может быть столь активным, что гидроабразивное изнашивание (действие твердых частиц) подавляется кавитацией или коррозией. Обычно гидроабразивному разрушению предшествуют пластическая деформация, микроусталостные явления или процессы микрорезания, на которые накладываются гидравлические удары захлопывающихся кавитационных пузырьков и адсорбционно-коррозионные реакции [186, 190]. [c.110]

Для однократного нагружения возрастающей вплоть до временного сопротивления разрушению нагрузкой, т. е. при отсутствии преждевременного разрушения, характерным является внутризеренное распространение трещины. Вместе с тем наличие межзеренного разрушения не всегда является признаком дефектности материала. Но при межзерепном прохождении трещины вследствие большей локализации разрушения возможности для развития пластической деформации ограничиваются. Правда, такому разрушению может предшествовать значительная деформация в теле зерна, но при фрактографическом анализе это выявляется с большим трудом, например, по степени формоизменения зерна, по наличию на поверхностях границ зерен выходов полос скольжения и т. п. На макроскопические характеристики излома (его ориентированность относительно направления главных напряжений, матовость поверхности) характер прохождения трещины влияет мало. [c.23]

Истинный предел прочности при кручении tt, (тк), кгс/мм — наибольшее 1 асательное папряжение, соответствующее наибольшему моменту, который предшествует разрушенню образца, с учетом пластической деформации. [c.7]

Подход Ирвина был аналогичен подходу Орована, но он потратил больше усилий на доказательство возможности применения линейно-упругих соотношений между напряжением разрушения и длиной трещины в случае, если разрушению предшествовала пластическая деформация у вершины трещины. Его результаты были выражены через критическую величину высвобождающейся энергии деформации (или потенциальной энергии), при которой происходит нестабильное развитие трещины. Это значение G p явилось удобным параметром, включающим все дополнительные, зависящие от диссипации энергии составляющие, такие как пластическое течение, могущее в свою очередь привести к выделению тепла или акустической энергии, в дополнение к работе, требуемой для разрушения решетки. Постоянство G p и, следовательно, его использование как меры сопротивления металла разрушению оказалось зависящим от условий эксперимента, но в случаях, называемых квазихрупким разрушением , когда развитию трещины предшествует малое пластическое течение, критическое значение всегда может быть связано с напряжением разрушения методами линейной упругости. Параметр Ирвина Gj(p стал известен как вязкость разрушения материала, хотя в настоящее время этот термин закреплен за параметром интенсивности напряжений Ккр, определяемым из соотношений (257) или (258). Развитие испытательных методов механики разрушения, происшедшее со времени выхода работы Ирвина, определило воспроизводимые экспериментальные условия измерений вязкости, соответствующие условиям службы и поддающиеся [c.105]

Иа формулы (58) следует, что при I d. чем больше "трение" и размер зерна d, и чем ниже эффективная поверхностная энергия развития трещин 7р, тем более вероятен первый вариант разрушения, при котором не требуется предшествующей пластической деформации, и поэтому а р может быть много нижеоо. Если / при заданных а о и 7р с ростом зерна до некоторой критической величины следует ожидать перехода от линейной зависимости о р (г/ / ) со свободным членом Оо к зависимости (57). Такое поведение действительно наблюдали в эксперименте в условиях преимущественно межзеренного разрушения железа и его сплавов [183-185]. [c.154]

Из рис. 62 видно, что после отжига при 825°С зависимость о р (сГ / ) соответствует обычной форме уравнения Мотта — Стро (48) разрушение наступает, очевидно, после предшествующей пластической деформации (двойникования). Сопротивление этой деформации а о =300 МПа. Разрушение на 70 % - транскристаллитное (прямыэ /, /А). [c.155]

Фрактографический анализ поясняет различия в уровнях ударной вязкости между образцами, обработанными по различным режимам. Не говоря о преимущественном характере разрушения (вязком, хрупком), на образование расслоев затрачивается дополнительная энергия копра, причем в случае вязкого расслоения эта энергия тратится не только на создание новых поверхностей раздела, но и на предшествующую пластическую деформацию. Аналогичные расслои — расщепления — описаны в работах [44, 129], причем количество, глубина и протяженность этих расщеплений возрастают с понижением температуры окончания прокатки, что подтверждается полученными результатами. Происхож- [c.176]

Иногда применяемый термин бездсформационное разруп1ение является неточным, так как даже абсолютно хрупкому paspyuiemuo (если такое возможно) предшествует упругая деформация. Возможность разрушения без пластической деформации до сих пор не доказана, так как даже весьма хрупкие материалы тиг а кварца разрушаются с небольшой пластической деформацией. [c.171]

Оценка сопротивления распространению трещин по диаграммам деформации при ударном изгибе [117]. Испытания стандартных образцов проводят на маятниковых копрах с осцил-лографической записью диаграммы разрущения. Типовая осциллограмма ударного изгиба приведена на рис. 99. Площадь участка абвг дает представление о сопротивлении металла начальному разрушению и сопротивлении предшествующей разрушению упругой и пластической деформации. Площадь участка гвде характеризует способность металла оказывать сопротивление развитию уже начавшегося разрушения, т. е. работу распространения трещины. [c.195]

Разделение тела на части является с.чедствием многих разрушений, происходящих как внутри отдельных кристаллов, так и по поверхности раздела между ними. Изучение явления разрушения в ряде случаев дополнительно осложняется влиянием предшествующей пластической деформации, вызывающей изменение напряжённого и деформированного состояния тела. Вследствие этого многие вопросы, связанные с явлением разрушения, несмотря на длительное их изучение, и до сих пор ещё остаются неразрешёнными. [c.773]

Наблюдение АЭ позволяет обнаружить ранние стадии трещинообразова-ния, предшествующие разрушению. Поэтому значительные усилия исследователей направлены на установление количественных и качественных связей между параметрами АЭ и характером развития трещин в образцах материалов и конструкциях. Процессы трещинообразования тесно связаны с механизмами пластической деформации материалов, поэтому изучению АЭ при деформировании материалов было уделено преобладающее внимание исследователей. [c.166]

Р1зложенные здесь модельные представления о влиянии деформации на критическое напряжение хрупкого разрушения S подтверждаются результатами фрактографических и металлографических исследований. Возникновение деформационной субструктуры, обусловленное пластическим деформированием, приводит, как предполагалось, к появлению дополнительных барьеров для микротрещин скола. Тогда фрактуры поверхностей хрупкого разрушения образцов с различной степенью пластической деформации х, предшествующей разрыву, прежде всего должны различаться величиной фасеток скола с ростом х средний размер фасеток должен уменьшаться. Такая закономерность действительно прослеживается как для образцов, испытавших перед разрушением статическую деформацию растяжением, так и для образцов, которые испытывали по программе Циклический наклеп и растяжение . [c.83]

Строение изломов при хрупком разрушении образцов из стали 15Х2МФА с разной величиной статической деформации, предшествующей разрыву, показано на рис. 2.13. Разрушение металла происходило по механизму скола и микроскола. Величина пластической деформации в момент зарождения хрупкого макроразрушения (локализация участка, где происходит разрушение, будет указана ниже) составила для образца, изображенного на рис. 2.13, а, приблизительно 0,3%, а для образца на рис. 2.13,6 е 22 %. Различие в строении изломов [c.83]

Более подробно следует остановиться на значениях прочностных характеристик, которые в дальнейшем будут фигурировать в зависимостях для расчета статической прочности механически неоднородных соединений. Ранее, в работе /9/, для бездефектных соединений с мягкими прослойками нами была принята на основе многочисленных зкспериментальнььх данных идеально-жестко-пластическая диаграмма мягкого металла М. При этом, в расчетных формулах данную диаграмму в условиях общей текучести аппроксимировали на уровне значений временного сопротивления металла М (ст ). Для соединений с плоскостными дефектами такой подход применим не всегда. Последнее связано с ростом вблизи вершины дефекта показателя напряженного состояния П = Oq/T (здесь Од — гидростатическое давление, Т— интенсивность касательных напряжений, которая равна пределу текучести мягкого или /с твердого металлов при чистом сдвиге). Предельную (предшествующую разрушению) интенсивность пластических деформаций можно определить из диаграмм пластичности, отражающих связь предельной степени деформации сдвига Лр с показателем напрязкенного состояния П для конкретных материалов сварных соединений /9, 24/. Для этого необходимо знать показатель напряженного состояния П, величина которого зависит только от геометрических характеристик сварного соединения, степени его механической неоднородности и размеров дефекта П = (as, 1/В, f )Honpe-деляется из теоретического анализа. Определив значение предельной интенсивности пластических деформаций, по реальной диаграмме деформирования рассматриваемого металла СТ, =/(Е ) находим величину интенсивности напряжений в пластической области. Интервалы изменения а следующие Q.J, < а . Для плоской деформации та -кая подстановка в получаемые формулы означает замену временного сопротивления на данную величину. [c.50]

В восемнадцати предшествующих главах были изложены различные разделы механики деформируемого твердого тела, при этом практическая направленность каждого из них не очень акцентировалась. Но основная область приложения механики твердого тела — это оценка прочности реальных элементов конструкций в реальных условиях эксплуатации. С этой точки зре-нпя различные главы приближают нас к решению этого основного вопроса в разной степени. Классическая линейная теория упругости формулирует свою задачу следуюш им образом дано пекоторое тело, на это тело действуют заданные нагрузки, точки границы тела претерпевают заданные перемещения. Требуется определить поле вектора перемещений и тензора напряжений во всех точках тела. После того как эта задача решена, возникает естественный и основной вопрос — что это, хорошо или плохо Разрушится сооружение или не разрушится Теория упругости сама по себе ответа на этот вопрос не дает. Правда, зная величину напряжений, мы можем потребовать, чтобы в каждой точке тела выполнялось условие прочности, т. е. некоторая функция от компонент о.-,- не превосходила допускаемого значения. В частности, можно потребовать, чтобы нигде не достигалось условие пластичности, более того, чтобы по отношению к этому локальному условию сохранялся некоторый запас прочности, понятие о котором было сообщено в гл. 2 и 3. Мы знаем, что для пластичных материалов выполнение условия пластичности в одной точке еще не означает потери несущей способности, что было детально разъяснено на простом примере в 3.5. Поэтому расчет по допустимым напряжениям для пластичного материала безусловно гарантирует прочность изделия. Для хрупких материалов условие локального разрушения отлично от условия наступления текучести и локальное разрушение может послужить началом разрушения тела в целом. Поэтому расчет по допускаемым напряжениям для хрупких материалов более оправдан. Аналогичная ситуация возникает при переменных нагрузках и при действии высоких температур. В этих условиях даже пластические материалы разрушаются без заметной пластической деформации и микротрещина, возникшая в точке, где 42 [c.651]

В настоящее время установлено, что структура металла при циклических нагрузках не меняется. Разрушению предшествует многократно сменяющаяся прямая и обратная пластическая деформация в наиболее слабых плоскостях наименее удачно расположенных кристаллов. Это приводит к тому, что кристаллическое зерно, сохраняя в основном свою форму и связь с соседними зернами, постепенно разделяется на части полуразрушенными разрыхленными прослойками, имеющими определенную кристаллографическую ориентацию. [c.474]

Теория Гриффитса в оригинальной форме удобна для хрупких тел. В случае пластичных металлов размер готовых трещин, удовлетворяющих критерию Гриффитса (5.2), должен достигать нескольких миллиметров, что на практике редко встречается. А. В. Степанов [377] предположил, что такие трещины в металлах зарождаются в процессе пластической деформации, предшествующей разрушению Оро-ван [378] и Ирвин [379] модифицировали теорию Гриффитса для случая разрушения более пластичных материалов и показали, что соотношение (5.2) будет справедливо, если в нем параметр поверхностной энергии Уо заменить на параметр эффективной поверхностной энергии Уэф, который учитывает пластическую деформацию, предшествующую разрушению. В последующих работах [380] было показано, что эффективная поверхностная энергия является температурнозависимой характеристикой, в интервале температур хрупко-пластичного перехода изменяется на 2—3 порядка и имеет единую с пределом текучести термоактивационную природу. [c.188]

Из анализа диаграммы усталости [81] следует, что периоду разрушения, во время которого рвутся межатомные связи, предшествует этап, связанный с накоплением искажений кристаллической решетки, называемой иякубационным. Он характеризуется отсутствием полос скольжения, видимых в оптический микроскоп. При этом пластическая деформация накапливается за счет перемещения зерен по их границам и их взаимного поворота. Эти процессы при малых перенапряжениях способствуют упрочнению периферии зерен вследствие диффузии инородных атомов и скопления дислокаций у их границ. [c.52]

Некоторые общие замечания о разрушении. Разрушение не является мгновенным актом, оно начинает возникать еще до появления видимых трещин последним предшествует образование микротрещин или некоторое разрыхление структуры. Именно этим объясняется то, что термины остаточная деформа ц и,я после разрушения и пластическая деформация не являются синонимами. В состав остаточной деформации после разрушения кроме пластической деформации входят удлинения за счет образования микротрещин и разрыхления структуры. В тех случаях, когда образец разгружен до возникновения в нем первых изменений, относящихся к разрушению, остаточная деформация совпадает с пластической (имеется в виду, что упругое последействие при разгрузке исчерпано в противном случае в первый момент после разгрузки природа остаточной деформации может быть у пр у го-пл астической). [c.253]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...