Разброс результатов

Из представленных на рис. 2.7 данных виден значительный разброс результатов, в некоторых случаях он достигает одного порядка. Можно утверждать, что эти данные уже нельзя обобщить одним критериальным [c.37]

Теплоемкости других трех редкоземельных элементов обнаруживают аномальный ход. Теплоемкость неодима и церия имеет максимумы, а теплоемкость празеодима, хотя и растет монотонно, выше 11° К становится значительно больше теплоемкостей остальных трех элементов. Интерпретация этих результатов сильно затрудняется тем, что теплоемкость может меняться в зависимости от типа кристаллической решетки (кубическая или гексагональная с плотной упаковкой). Кроме того, у церия, например, величина максимума зависит от скорости охлаждения образца. У церия же были замечены аномалии при температурах от 90 до 170° К. У двух образцов в этой области температур наблюдался разброс результатов в сочетании с явлениями гистерезисного типа у одного образца был обнаружен значительный максимум теплоемкости, величина которого также зависела от скорости охлаждения и термической обработки. [c.342]

Сразу после установления Гейзенбергом соотношения неопределенностей возник вопрос, почему одна пара динамических переменных может быть измерена с нулевым разбросом каждой из них, а другая-не может. Ответ Гейзенберга и Бора состоял в том, что при измерении динамической переменной в состояние объекта измерения вносятся самим процессом измерения неконтролируемые изменения. Если эти изменения не относятся к свойствам объекта, затрагиваемым измерением некоторой другой динамической переменной, то обе динамические переменные могут быть измерены со сколь угодно малым разбросом значений. Если же при измерении двух динамических переменных в состояние объекта вносятся зависящие друг от друга изменения, то операторы динамических переменных не коммутируют между собой и выполняется соотношение неопределенностей для разбросов результатов измерений числовых значений этих переменных. [c.412]

Для определения временного сопротивления низколегированной стали была испытана на растяжение партия нормальных образцов в количестве 1000 штук. Разброс результатов испытаний характеризуется следующей таблицей [c.45]

Для сосудов №№ 1, 2 расчет разрушающего давления по различным критериям механики разрушения (общим числом 12) дает полосу разброса результатов от —17,5% до +6,25%. Результаты экспериментов и расчетов представлены в табл. 35.1. Расчет разрушающего давления для всех восьми сосудов по формулам [c.297]

Следовательно, в каждом конкретном случае можно говорить об оптимальном выборе параметра В. К сожалению, практический расчет оптимального В в реальных процессах затруднен ввиду неопределенности ряда влияющих факторов, таких, как характер и величина дестабилизирующего изменения параметров, разброс результатов рещения задач генетическим методом, неизвестность значения Поэтому целесообразно говорить лишь о рекомендациях по выбору В. Они основаны на знании характера зависимостей погрешностей 5 от и от В. [c.244]

Группу Определение механических свойств покрытий составляют методы оценки упругих, прочностных и пластических свойств. Из четырех известных констант упругости для покрытий обычно определяются модуль Юнга и коэффициент Пуассона. Публикаций об экспериментальном исследовании других констант упругости покрытий — модуле объемной упругости и модуле сдвига, по-видимому, нет. Неясным остается вопрос о влиянии пористости на модуль упругости. Одной из самых распространенных и наиболее легко оцениваемых характеристик покрытий является микротвердость. Методика определения микротвердости, обладая несомненными достоинствами (неразрушающее испытание, оперативность измерения, простота и доступность оборудования и т. д.), в то же время дает большое количество информации. Когезионная прочность покрытий (чаще всего, предел прочности) исследуется в продольном и поперечном направлении. Слоистая структура покрытий и резко выраженная анизотропия свойств обусловливают большой разброс результатов измерений прочности. Пластические свойства, по-видимому, могут быть определены только для металлических низкопрочных покрытий. [c.17]

Если разброс результатов измерений не превышает 5 дб между верхним и нижним значениями, среднее арифметическое ряда можно определять в децибелах [c.48]

В работе [38] исследованы свойства длительной прочности вольфрамовой проволоки диаметром 0,005 дюйм (тип 218 СЗ Дженерал Электрик ) в интервале до 225 ч при температурах от 649 до 1374 °С, результаты приведены на рис. 8. В противоположность большому разбросу значений прочности, типичному для волокон стекла, бора и графита, для вольфрамовой проволоки разброс результатов очень мал (рис. 8). Данные представлены логарифмической зависимостью напряжения от времени и аппроксимируются прямой линией. Называя значения прочности проволок при долговечности в 0,1 ч кратковременной прочностью, можно видеть, что потеря прочности с увеличением продолжительности нагружения при 649 °С составляет около 10% для каждого временного порядка. Для более высоких температур испытания потеря прочности даже больше и достигает при 1374 С примерно 20% на каждый временной порядок (в случае стеклян- [c.276]

В работах [11, 12] описана большая программа исследования по длительной прочности прядей из монолита З-стекла и эпоксида. Испытаны по крайней мере 100 образцов при каждом из шести уровней нагрузки 83,8 74,5 65,2 50, 40 и 33% (по отношению к средней разрушающей нагрузке). Испытания оценивались полностью только при трех наиболее высоких уровнях результаты приведены на рис. 21, где дана зависимость количества разрушенных прядей в процентах от логарифма времени. Эти данные ясно указывают на трудности, связанные с большим разбросом результатов. Например, если проследить за линией, соответствующей 50%, то можно подсчитать, что приблизительно 50% образцов разрушается через 1 ч после приложения нагрузки, составляющей 80% от максимальной разрушающей, в то время как такое же количество образцов разрушается через 55 ч при нагрузке в 70%. С другой стороны, при каждом уровне нагрузки изменение времени до разрушения происходит вплоть до трех порядков. [c.295]

Портер сделал попытку установить связь повышения температуры перехода с облучением нейтронами. Оптимальная кривая и пределы разброса результатов приведены па рис. 5.5. Дополнительно к потере пластичности, о чем свидетельствует повышение температуры перехода [c.242]

В примере, рассмотренном ранее, и, возможно, во всех других примерах успешного использования макроскопически хрупких композитов при действии высоких напряжений можно обнаружить две важнейшие особенности, связанные с проявлением пластичности на микроуровне. Первая заключается в том, что разброс результатов стандартных испытаний на растяжение умеренный и немного выше разброса при эксперименте на изгиб. Вторая — в том, что предельное растягивающее напряжение (Мс//), найденное из испытания на изгиб, примерно в полтора раза выше, чем определенное из испытания на растяжение. [c.13]

Обычно испытания на растяжение абсолютно хрупкого (в том числе и на микроуровне) однородного материала сопровождаются чрезмерно большим разбросом данных, часто из-за больших изгибных напряжений, вызванных эксцентриситетом приложения растягивающей нагрузки. Испытания на изгиб лишены этого недостатка, и поэтому разброс результатов для них меньше. Прочность на растяжение, вычисленная по результатам этих испытаний, выше еще и потому, что [c.13]

Значение величин ffi ч позволяет оценить возможный разброс результатов расчетов, выполняемых с использованием статистически определяемых исходных данных. [c.23]

При измерениях электросопротивления воспроизводимость результатов в значительной мере определяется способом закрепления на образцах токоподводящих и потенциометрических контактов, т. е. устройством измерительной каретки. После ряда проб была выбрана конструкция каретки, описанная в [103]. При такой конструкции разброс результатов составляет от 0,08 до 0,1% измеряемой величины, что несколько ниже возможностей моста ДМЛ-48 (0,05%) и является следствием неполной воспроизводимости положения образца при новой постановке его в каретку. [c.44]

При определении характеристик прочности стеклопластиков по данным механических испытаний наблюдается, как известно, разброс результатов. Причины, вызывающие этот разброс, можно [c.176]

Ввиду того что при принятом способе образования шероховатой поверхности трудно получить во всех случаях одинаковую шероховатость и следовало ожидать разброса результатов опыта, было применено по 18 роликов для каждого сочетания длин образца и давлений и использован статистический метод обработки данных. [c.68]

Автор. Суммарная ошибка измерений длины, частоты и плотности в действительности составляет 0,052 % мы округлили до 0,1%. Нет необходимости указывать точность измерения длины и плотности, частоту измеряли с точностью 1 Гц. Разброс результатов испытания трех образцов, вырезанных в одном и том же направлении из плиты алюминиевого сплава 7039-Т6 (это пока все, что испытано), укладывается в интервал 0,4 %. [c.383]

Таким образом, коэффициент вязкости зависит от мгновенного состояния материала и условий его нагружения, которые в частном случае могут быть охарактеризованы величиной пластической деформации и скорости деформации. С учетом зависимости коэффициента вязкости от деформации и скорости деформации различные методы определения коэффициента вязкости приводят к сопоставимым величинам с учетом возможного разброса результатов и погрешности расчетов. Квазистатические испытания с высокими скоростями обеспечивают получение наиболее надежных данных о величине коэффициента вязкости с учетом его зависимости от деформации и скорости деформации. [c.136]

Некоторый разброс результатов по коррозионному растрескиванию наблюдается всегда, поэтому для его уменьшения необходимо тщательно контролировать условия проведения испытаний. Однако незначительные изменения состава, условий получения сплавов от плавки к плавке, а также их термообработки всегда приводят к некоторой некорректности результатов. Более того, результаты испытаний сплавов, в которых проявляется зависимость от скорости нагружения, могут несколько различаться в зависимости от условий испытания (образцы ДКБ или образцы с односторонним надрезом). Рассмотрение аспектов статистики результатов испытаний не входит в тему данной главы. [c.313]

Неудивительно, что из-за большого разнообразия техники испытания, использования солевого покрытия и возможных различий в условиях испытания отмечается большая степень разброса результатов. [c.346]

Температура. Повышение температуры испытания до 450 °С в солях I типа увеличивает скорость роста трещин в области II. Значительный разброс результатов мешает точному определению энергии активации при грубой оценке эта величина равна Q 12,6 кДж/моль [155]. [c.352]

ШИНЫ. Помимо обычных ошибок получения величин А и aj, обусловленных неточностями аппаратуры и конечной длиной анализируемых реализаций акустических сигналов, допускаются ошибки из-за влияния неучитываемых параметров, т. е. за счет величин Лг В уравнениях (1.2). Таким образом, здесь мы имеем дело с оценкой функциональных зависимостей между случайными величинами по конечным выборкам из некоторой совокупности зависимостей типа (1.1) или (1.2), вид которых зависит от неучтенных параметров. Это типичная статистическая задача. Она подробно исследуется во многих руководствах по статистике (ом., например, [182] ). Обш ее практическое требование к экспериментам такого рода таково следует стремиться максимально уменьшить разброс результатов измерений, обусловленных влиянием неучтенных параметров, путем тщательного поддержания условий измерений идентичными во всех однотипных экспериментах. [c.21]

Причины разброса результатов следует искать в различии методик проведения эксперимента и обработки полученных данных. Из этих причин можно вьщелить две основные. [c.41]

Согласно паспортным данным прибора ЦАТ-2М, точность измерения оборотов двигателя составляет 1,005 мин . Если пренебречь оптичес- мм искажением лучей из-за различия сред,, то точность измерения геометрических параметров смерча не превышает I мм. В течение одной серии опытов величина изменялась II раз. В табл.1 приведены основные данные по двум сериям опытов. Эти серии иллюстрируют повторяемость и небольшой разброс результатов измерений. По результатам указанных серий опытсв произведено осреднение измеренных величин, в результате чего получены функциональные зависимости числа оборотов диска [c.68]

Если принять такое низкое значение 0.,, то кривая зависимости 0 от Т после области истинной кубической зависимости идет вверх, тогда как длш всех остальных элементов, напротив, характерен заметный спад. Как отмечается ниже, прямые вычисления колебательного спектра также приводят к большим значениям0,,. Принимая во впимахше эти соображения, а так ке значительный разброс результатов ниже 4° К, мы приходим к заключению,. [c.355]

Отметим сразу же, что в измерениях, для которых имеет место непредсказуемый разброс результатов от одного наблюдения к другому, проявляется роль так называемых случайных погрешностей, т.е. погрешностей, взыванных различными малыми изменениями условий опыта, которые практически невозможно ни предусмотреть, ни устранить. На первый взгляд кажется, что ничего нельзя сказать о величине этих погрешностей. В действительности, как будет показано дальше, они подчиняются особым - статистическим - закономерностям, которые позволяют достаточно надежно оценить значение погрешностей и их влияние на конечный результат измерений. Пока же ограничимся выводом, что если в результатах опыта проявляется влияние случайных погрешностей, то с целью их выявления и учета необходимо делать несколько наблюдений. Ниже будет показано, что многократные наблюдения дают возможность также уменьшить величину случайной погрешности. [c.8]

При механических испытаниях отмечается большой разброс результатов. Это связано, например, с трудностью изготовления применяемых мпкрообразцов, с неоднородностью их строения, наличием микротрещин, с локальной пористостью покрытий. Поэтому испытания обычно проводят на большом количестве образцов (6—10). Не много имеется работ, в которых оценивали прочностные характеристики материала покрытий. Наиболее систематические исследования механических свойств покрытий на микрообразцах проводились в Кишиневском сельскохозяйственном институте им. М. В. Фрунзе [81-83]. [c.50]

Применение штифтов с диаметром торцевого сечения 2 мм для измерения прочности соединения структурно-неоднородных покрытий (со значительной слоистостью, пористостью, несплошностью) приводит к большему разбросу результатов. В этом случае определяется лишь локальная (микроадгезионная) прочность покрытий [96]. [c.60]

Для получения достоверных сведений по усталостной прочности титановых сплавов конкретной структуры не(обходима количественная оценка разброса результатов циклических испытаний. При этом предел выносливости определяют с заданной вероятностью неразрушения, т.е. оценивают его надежность. Уже первьге статистические обработки результатов усталостных испытаний титановых сплавов показали высокие значения коэффициента вариации условного предела выносливости [96— 98]. Учитывая большой разброс, наиболее правильно для анализа усталостных свойств титановых сплавов применять методы математической статистики и теории вероятности. Для этого строят полные вероятностные диаграммы, например по системе, предложенной Институтом машиностроения АН СССР [99, 100]. Эта система основана ра разделении процесса усталостного разрушения на две стадии до появления макротрещины и развитие трещины до разделения образца на части. При анализе предела выносливости гладких образцов это разделение не имеет принципиального значения, так как долговечность до появления трещины Л/ и общая долговечность до разрушения образца Л/р близки. Часто Jртя построения полных вероятностных диаграмм усталости за основу берут наиболее простой метод, предложенный В. Вейбуллом [ 101 102, с. 58 — 64]. Для построения полной вероятностной кривой необходимо испытать достаточно большие партии образцов (30—70 шт.) на нескольких уровнях амплитуды напряжений, которые должны быть выше предела выносливости (см., например, рис. 92). На каждом из этих уровней по гистограмме определяют вероятность разрушения при данной амплитуде напряжений. Далее ст ят кривую Веллера по средним значениям долговечности. По гистограммам строят кривые равной вероятности в тех же координатах (а — 1дЛ/). Затем строят семейство кривых, определяющих не только зависимость долговечности от амплитуды напряжений, но и вероятности разрушения от заданных амплитуды напряженйй и долговечности. Далее, принимая математическую форму распределения вероятности, на данном уровне напряжений можно строить кривые зависимости либо от амплитуды напряжений при заданной базе испытаний Л/, [c.141]

ИЗ которой видно, что уков. дает заметное повышение предела выносливости, особенно если замеры усталости производить по величинам малой вероятности разрушения. Это свидетельствует о том, что грубость структуры, особенно литой, способствует разбросу результатов испытаний. [c.151]

При увеличении уровня напряжения в каждом последующем цикле нагружения по сравнению с предыдущим циклом процесс формирования усталостных бороздок сопровождается образованием "зоны вытягивания" материала, чему подробное внимание было уделено в главе 3. На начальном этапе возрастания нагрузки в пределах интервала точка 1-точка 2 (см. рис. 3.35) происходит возрастание упругого раскрытия усталостной трещины. При дальнейшем росте нагрузки в цикле (точка 2-точка 3) вследствие пластической деформации происходит вытяжка материала у вершины трещины и ее затупление. При превышении критического коэффициента интенсивности напряжения произойдет статический надрыв материала у вершины трещины и увеличение ее длины осуществится за счет статического проскальзывания. Если величина критического коэффициента интенсивности напряжения не достигнута и напряжение цикла уменьшается (от точки 3 до точки 4), то происходит формирование усталостной бороздки по традиционному механизму ротационной неустойчивости материала. При этом трещина может продолжить дальнейшее продвижение от вершин каскада мезотуннелей затупленной вершины, что будет влиять на размер "зоны вытягивания", наблюдаемой на поверхности излома и на разброс результатов измерений ее размера. [c.442]

Характеристики композита Ti40A — 25%В после отжига различной продолжительности при 1144 К представлены в табл. 3. Волокна бора заметно упрочняют композит (предел текучести матрицы 37 кГ/мм2). Испытывали по три образца композита в одинаковых условиях, и разброс результатов был крайне мал. Для каждого значения продолжительности отжига приведены как абсолютные величины прочности при растяжении (в единицах кГ/мм ), так и относительные величины (отнесенные к прочности композита So, не подвергавшегося термической обработке). Прочность достигает первого, более низкого плато после отжига при 1144 К в течение 0,5 ч, а деформация разрушения волокон становится постоянной при меньшей продолжительности отжига. Для слоев диборида титана толщиной 0,7 мкм и более среднее значение нижнего предела деформации разрушения составляет 2,5X ХЮ- . Это значение и предсказывал Меткалф на основе характеристик диборида титана [18] (табл. 1). [c.157]

Экспериментальные результаты по влиянию скорости деформации на бороалюминиевые композиты приведены в [32]. Там испытаны на растяжение бороалюминиевые композиты, полученные литейной технологией с высоким процентным содержанием волокон. При изменении скорости нагружения от 0,005 до 905 мин значения прочности, по-видимому, имеют один и тот же порядок. Из-за большого разброса результатов трудно обнаружить какую-либо тенденцию в изменении значений прочности. [c.320]

Неоднородность жаропрочных свойств по сечению поковки может отражаться на деформации ползучести отдельных роторов, что проявляется значительным разбросом результатов эксплуатационных измерений [71]. Поэтому необходимо располагать среднемарочным уравнением состояния стали в целом с определением границ полосы разброса, построенной для заданной вероятности. [c.92]

Величина представляет собой интегральный поток, необходимый для снижения к. п. д. солнечных элементов на 25%. В некоторых случаях, когда к. п. д. не определяли, в качестве приближения к Фс принимали поток, при котором ток короткого замыкания уменьшался на 25%. Ошибка, вытекающая из этого приближения, невелика по сравнению с большим разбросом величин Ф , определявшихся по снижению к. п. д. К. п. д. солнечных элементов составляет 9—13%. Более низкие к. п. д. наблюдали при использовании бессеточных конструкций солнечных элементов. Большинство рассматриваемых элементов состоит из тонкого слоя р-типа (толщиной 1—2 мкм) на базе и-типа. Подобного рода устройства будем обозначать символом рп. Вертикальные отрезки на рис. 6.13 определяют разброс результатов, связанный не столько с качеством проведенных исследований на отдельном элементе, сколько с усреднением по нескольким элементам. Пунктирная линия показывает предполагаемый характер спада Ф , при высоких энергиях протонов. [c.307]

Наблюдается слабая тенденция понижения коррозионной стойкости ванадия при уменьшении степени его чистоты, т.е. при увеличении содержания примесей внедрения (N, С, О). Однако изменение скорости коррозии при этом не превышает обычных значений разброса результатов испытаний на коррозионную стойкость. Данных о влиянии чистоты на коррозионную стойкость других тугоплавких металлов найти не удалось. Однако с большой долей вероятности можно считать, что коррозионная стой-коть тугоплавких металлов (скорость общей коррозии, определяемая по уменьшению массы) не зависит от чистоты металла. [c.58]

Для деформированного молибдена характерно, что переход в хрупкое состояние происходит в определенном интервале температур (в данном случае 175—120 С), в котором ударная вязкость и доля волокнистой составляющей в изломе не имеют постоянных значений (наблюдается зтаяитель-ный разброс результатов). Если принять, что температура перехода Tso соответствует середине этого интервала, то она равна 150" С. Так как тонкий молибденовьщ слой при испытаниях не разрушается вместе со сталью, биметаллический образец имеет такие же сериальные кфявьк [c.103]

Для меди, хотя и наблюдается несколько меньший разброс результатов, однако также можно отметить случай, когда образец сломался при долговечности (480-10 ), намного превышающей долговечность всех несломавшихся образцов. И только для аустенитной стали зависимость АК/Е от N показывает существенное отличие долговечностей сломавшихся и несломавшихся образцов, явно свидетельствуя о существовании не-распространяющихся усталостных трещин. [c.131]

Данные о питтпнговой коррозии алюминиевых сплавов трудно сравнивать из-за большого разброса результатов, получаемых для разных пластинок одного и того же сплава. Однажды возникнув, питтинг может сначала очень быстро расти, после чего рост может замедлиться или даже совсем прекратиться. Тем не менее при длительной экспозиции мол Но установить некоторые закономерности коррозионного поведения различных сплавов или одного сплава в разных состояниях термообработки. Например, как видно из табл. 54, сплав 6061 в состоянии термообработки Т4 обладает более высокой стойкостью к питтингу, чем [c.138]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...