Деформации, обусловленные ползучестью

При определении механических характеристик вязко-упругих материалов проводят опыт, суть которого показана на рис. 22.21. Образец, находящийся в условиях ползучести, в момент времени t мгновенно разгружают. Упругие деформации Бе исчезают, а составляющая полных деформаций, обусловленная ползучестью, начинает со временем убывать. Такой процесс называется релаксацией деформаций или последействием. При этом в зависимости от свойств материала и условий проведения опыта диаграмма, соответствующая участку релаксации деформаций, может стремиться к нулю (кривая 1), что соответствует [c.520]

Условия эксплуатации многих изделий, работающих прн низких температурах, предусматривают их длительную безаварийную работу (более 10 лет) под нагрузкой. В таких изделиях, как резервуары и емкости для хранения и транспортировки криогенных жидкостей, обладающих повышенным запасом упругой энергии в системе, деформация, обусловленная ползучестью, может способствовать значительному росту напряжений в отдельных зонах конструкции. При этом, учитывая действие низких температур эксплуатации, существенно усиливается опасность хрупкого разрушения. [c.97]

Деформации, обусловленные ползучестью 495 [c.485]

Деформации, обусловленные ползучестью [c.485]

Типичные кривые ползучести и кривые восстановления (упругое последействие) для специально обработанных образцов представлены на рис. 19. Результаты, полученные при помощи условия суперпозиции (3), изображены штриховой линией предполагалось, что упругое последействие равно сумме деформации, обусловленной напряжением, приложенным при t = О, и деформации, обусловленной равным по величине, но противоположным по направлению напряжением, приложенным при t— 1 час. Тот факт, что деформация, полученная на опыте, больше, чем вычисленная методом суперпозиции, типичен для армированных и неармированных стеклопластиков в условиях [c.187]

Пластическая деформация графита до образования трещины в блоке складывается из деформации радиационной ползучести, обусловленной напряжениями, возникающими из-за неравномерной усадки, и деформации растяжения, вызванной действием канальной трубы. Из рис. 6.27 следует, что максимальная пластическая деформация графита, вызванная взаимодействием с технологическими каналами, составила л 0,45%. Пластическая деформация, вызванная радиационными напряжениями, может быть определена из сравнения величин усадки образцов и блоков, показанных на рис. 6.31. [c.260]

Общая деформация при ползучести вызывается ие только грубым скольжением, обусловленным образованием пачек плоскостей скольжения, хорошо видимых под оптическим микроскопом, и проскальзыванием по границам зерен, но и другими процессами. В частности, к таким процессам относятся тонкое скольжение и направленная диффузия атомов металла в поле напряжений. Тонкое скольжение происходит в областях между пачками, где не наблюдается видимых под микроскопом линий скольжения. Наличие тонкого скольжения при растяжении ряда чистых металлов было обнаружено в результате исследований с применением электронного микроскопа [Л- 63]. Прямых доказательств существования тонкого скольжения при ползучести пока нет, но есть ряд косвенных предпосылок, делающих допущение [c.73]

Таким образом, если называть высокотемпературной прочностью в области температур, в которой явно проявляется обусловленная ползучестью зависимость деформации и механизма разрушения от времени, то для сплавов железа высокими следует считать температуры >300 °С (Т/Тг л 0,3). Для алюминия даже комнатная температура (20 °С, Т/Т = 0,3), при которой возникают проблемы, обусловленные ползучестью, соответствует высокотемпературной области. Для свинца, имеюш,его низкую температуру плавления (327 °С), комнатная температура является достаточно высокой. Ниже авторы обсуждают проблемы прочности металлических материалов при температурах, соответствующих области ползучести. [c.11]

Конструкционные и технологические факторы определяют работоспособность сварных соединений паропроводов. Конструкционный фактор, обусловленный формой и размерами сварных деталей и изделий, характеризуется концентрацией напряжений, которая в свою очередь влияет на интенсивность напряженного состояния в отдельных зонах сварного соединения и энергичное развитие в них процесса накапливания локальной деформации при ползучести вплоть до появления повреждения. Другой особенностью конструкционного фактора является неравномерное действие рабочих напряжений в разнотолщинных трубных элементах, при этом более высокий уровень напряжений действует в утоненных трубных элементах сварного соединения. [c.263]

Факт неприменимости закона Гука был обусловлен экспериментальным открытием зависимости между аппроксимирующим модулем и предварительной остаточной деформацией, микропластичности, ползучести, термоупругости, упругого последействия, не непрерывного деформирования и условий устойчивости деформации в кристаллических твердых телах — все в течение десятилетия в 30-х гг. XIX века. Эти важные открытия не только подчеркнули экспериментальные трудности, возникающие при трактовке измеренной деформации, но также подчеркнули те факты, которые стали рассматриваться как фундаментальные проблемы, характерные для механики сплошного твердого деформируемого тела. В настоящей главе монографии я показал, как экспериментаторы после 1840 г. занимались исследованием выводов из этих наблюдений. [c.212]

Композиты с металлической матрицей могут проявлять обусловленные процессами релаксации структурных напряжений деформации, аналогичные деформациям обратной ползучести, но возникающие в результате мгновенного силового или чисто температурного воздействия на материал. [c.147]

Деформации, обусловленные температурными напряжениями, зависят от нагрузки и времени ее действия при заданной температуре. При длительном действии нагрузки проявляется явление ползучести материала Рассмотрим отдельно деформации, возникающие прн кратковременном действии нагрузки и при ползучести. [c.481]

Эксперименты с живыми полосами, проведенные с той же мембраной, показали также, что имеющий место на практике некоторый разброс нуля обусловлен ползучестью металла. Поскольку каждый контур соответствует смещению относи- тельно соседнего на половину длины волны (или -- 0,3 мкм), проводимый контроль оказывается чрезвычайно чувствительным, Другим примером успешного применения голографической интерферометрии для измерения механических деформаций яв ляется исследование изгиба тонкостенных цилиндров под дей ствием сжимающей нагрузки. На фиг, 6.7 показан вид сложной [c.187]

Повреждение, обусловленное интенсивным порообразованием по границам зерен в материале, может приводить к значительному его разрыхлению. В этом случае проведение независимого (несвязного) анализа НДС и развития повреждений в материале дает значительные погрешности. Например, отсутствие учета разрыхления в определенных случаях приводит к существенному занижению скорости деформации ползучести и к снижению скорости накопления собственно кавитационных повреждений. В настоящее время связный анализ НДС и повреждаемости базируется в основном на феноменологических подходах, когда в реологические уравнения среды вводится параметр D, а в качестве разрушения принимается условие D = 1 [47, 50, 95, 194, 258, 259]. Дать физическую интерпретацию параметру D достаточно трудно, так как его чувствительность к факторам, определяющим развитие межзеренного повреждения, априорно предопределена той или иной феноменологической схемой. Так, во многих моделях предполагается, что D зависит только от второго инварианта тензора напряжений и деформаций и тем самым исключаются ситуации, когда повреждаемость и, как следствие, кинетика деформаций (при наличии связного анализа НДС и повреждения) являются функциями жесткости напряженного состояния. [c.168]

Так же как и для рассмотренного выше случая обратимых тепловых эффектов, это влияние факторов окружающей среды и старения можно учесть при помощи переходных проводимостей в общем случае и функций ползучести и релаксации в частности, а также при помощи модификации выражения обусловленной напряжением деформации при тепловом расширении или сжатии. Например, осевая деформация при одноосном напряженном состоянии в общем случае дается уравнением (38), если функция определяется на образцах с учетом всех факторов. [c.129]

Отмеченные выше общие феноменологические закономерности подсказывают, что объяснение различных типов поведения должно быть связано с влиянием оксидных пленок (окалин) и других обусловленных коррозией микроструктурных и химических изменений на процессы горячей пластической деформации, зарождения и роста трещин в материалах. В двух последующих разделах будут изложены краткие сведения по образованию оксидных пленок и влиянию окалины и других микроструктурных и химических изменений материала в высокотемпературной среде на его механические свойства. При этом, кроме информации о ползучести и разрушении, будут использованы данные и из других областей. Вслед за этими разделами будет проведено заключительное обсуждение, объясняющее и обобщающее известные факты, а также намечающее проблемы для дальнейших исследований. [c.18]

В условиях жесткого крепления фрикционной накладки к металлической колодке вследствие теплового расширения и усадки фрикционного - материала в накладке могут возникать температурные и усадочные напряжения, определяемые в общем виде выражением а = ъЕ (выражение не учитывает вязкоупругих свойств материалов и обусловленных ими релаксационных явлений), где а — возникающее напряжение е — относительная деформация (тепловое расширение, тепловая усадка), Е — модуль упругости. Из анализа этого выражения следует, что асбофрикционный материал должен иметь минимальное тепловое расширение и усадку и невысокий модуль упругости. Исследования показывают, что вследствие релаксационных явлений и ползучести возникающие напряжения значительно ниже вычисленных по указанной формуле [27]. [c.136]

Роторы турбин и генераторов находятся под действием статических и повторно-статических (малоцикловых) напряжений, обусловленных центробежными силами и тепловыми нагрузками при испытаниях, эксплуатационных пусках и остановах, а также при изменении мощности. Число таких циклов может достигать 20—60 и более в год при общем числе за расчетный ресурс 500— 1000 и более. Повторяющаяся смена нагрузок вызывает в роторах (особенно в местах повышенной концентрации и значительных температурных напряжений) накопление малоцикловых повреждений. Сочетание повторных нагрузок с повышенными температурами в элементах конструкций высокого давления является причиной ускорения накопления повреждений за счет длительных статических повреждений. Кроме того, на низкочастотные (10- —10 Гц) циклы высоких напряжений накладываются высокочастотные (в диапазоне частот 10—150 Гц) циклы переменных напряжений, обусловленные действием нагрузок от силы тяжести на оборотных частотах , срывом масляного клина в подшипниках или вибрационных нагрузок за счет изгибных и крутильных колебаний роторов по соответствующим формам. Суммарное число циклов нагружения за расчетный ресурс достигает при этом 10 — 10 . Вибрационная составляющая циклических напряжений для роторов турбин и генераторов при современном уровне балансировки, предварительных доводочных работ и контроля вибраций при эксплуатации может быть снижена практически до безопасных уровней при нормальной эксплуатации. Но роль этой составляющей резко возрастает при изменении жесткости роторов на стадии развития в них макротрещин. Для роторов паровых турбин в интервале указанных низких и высоких частот могут иметь место циклы нагружения с промежуточными частотами (0,01 —10 Гц) в результате неравномерности давлений и температур потоков пара. Таким образом, фактический спектр механических и температурных напряжений для роторов турбин и турбогенераторов оказывается достаточно сложным. Сложность формы цикла возрастает по мере повышения температур (образуются деформации ползучести), а также за счет изменения асимметрии цикла при наличии остаточных напряжений. [c.7]

Кроме того, следует уменьшать дополнительные напряжения, обусловленные изгибом и температурными деформациями. Иногда дополнительные напряжения изгиба удается снизить применением шайб из низкоуглеродистых сталей, склонных к ползучести при высоких температурах. [c.169]

Гц. Г1а рис, 5 и 6 представлена статистическая обработка результатов испытаний. Вплоть до 10 % долговечности на уровне перегрузки отнулевая перегрузка не вызывает снижения предела усталости. Возможное повреждение структуры было перекрыто значительным дефорлшгцт-онным упрочнением, обусловленным односторонним нагружением и первом цикле нагружения и отпулевьш повторным нагружением, при котором произошло накопление деформации циклической ползучести. Преобладающее действие усталостного повреждения над упрочнением проявляется только после 1500 циклов отнулевого цикла перегрузки. Предел выносливости значительно поип-жается — с 202 до 147 МПа. [c.354]

Появление знакопеременных напряжений в зоне концентрации сопровождается возникновением циклических деформаций (рис. 1.7, в), превышающих деформации в мембранной зоне (см. рис. 1.7, а и б). Поскольку для зон концентрации напряженний характерны значительные градиенты напряжений и деформаций, а объем упругопластической зоны сравнительно мал, накопление деформаций статической и циклической ползучести ограничено влиянием прилегающих объемов материала модельного элемента, находящихся в упругом состоянии. В этих условиях в зоне концентрации достижение предельного состояния по критериям прочности определяется долей усталостного повреждения, близкой к единице доля квазистатического повреждения вследствие незначительных перераспределения и накопления деформаций, появляющихся только в начальных циклах деформирования, пренебрежимо мала (см. рис. 1.7, в). В этом случае усталостная трещина образуется в переходной от фланца к оболочке зоне, в которой возникают максимальные циклические деформации, обусловленные эффектом концентрации. При этом отсутствуют односторонне накопленные деформации, и трещина распространяется в кольцевом направлении. [c.11]

Изотермический метод., жнейшие разновидности изотермического метода а) определение напряжения, вызывающего равномерную скорость ползучести (участок < 0 на кривой В, фиг. 122) б) определение -напряжения, вызывающего за определённый ромежуток времени общую деформацию обусловленной величины, и в) определение напряжения, которое в конце концов приводит к нулевой скорости ползучести (теоретический предел ползучести). [c.57]

Ползучесть — характерный вид необратимой деформации, обусловленной главным образом скольжением по границам между отдельными кристаллами или перемещениями дислокаций. При этом может протекать диффузионный переносо атомов от границ зерен, находящихся под напряжением сжатия, к границам зерен, находящихся под действием растягивающих напряжений. Чтобы правильно применять конструкционную керамику, /необходимо знать о ее деформации при ползучести. Скорость ползучести керамики зависит от нагрузки, температуры, размера зерен кристаллов и в общем виде имеет зависимость, соответствующую кривым на рис. 1. С увеличением нагрузки или температуры (показано на рис. 1 стрелкой) скорость ползучести возрастает. [c.9]

Регистрируемое на различных этапах термоцикла изменение размеров образцов является суммарным и состоит из деформации нормальной ползучести (внешние напряжения не превышают предел текучести ни одной из фаз), объемного эффекта фазового превращения и трансформационной деформации. Поэтому величина деформации за цикл должна зависеть от темпа смены температур и величины температурных градиентов. Авторы работы [294] такой зависимости не обнаружили. Однако в железе высокой чистоты, например при термоциклировании с перепадом температур, появляются деформации, которые не являются следствием внешней нагрузки [331]. В связи с этим авторы работ [287, 348] при изучении эффекта внешней нагрузки предприняли меры с целью устранения влияния продольных температурных градиентов. В отличие от работы [294], на железе и стали обнаружена зависимость остаточной деформации от скорости фазового превращения. Клинард и Шерби [287] дифференцировали размерные изменения, обусловленные трансформационной деформацией, нормальной ползучестью и различием удельных объемов феррита и аустенита как и авторы [294], они пришли к выводу, что трансформационная деформация при нагреве образца значительно больше, чем. при охлаждении. Петче и Штанглер [348] варьировали в широком диапазоне длительность термоцикла, интервал температурных колебаний и скорость изменения температуры. Ими показано, что при широком температурном интервале (примерно 200° С), в котором полиморфные превращения железа происходят полностью, деформация за определенное время пропорциональна числу циклов и трансформационная пластичность почти не зависит от скорости изменения температуры и длительности цикла. При узком интервале температурных колебаний (примерно 60° С) деформация за одно и то же время испытания почти одинакова и не зависит от числа циклов и скорости изменения тем- [c.69]

В дискуссии с Клинардом и Шерби Джонсон [318] приводит обобщенное уравнение, в котором полное изменение размеров образца на одной стадии цикла включает в себя деформации, обусловленные нормальной ползучестью, трансформационными явлениями и объемным эффектом фазового превращения [c.73]

В отличие от явлений, в результате которых термическая усталость приводит к разрушению, термическим скачком называют явление, вызывающее деформацию при этом деформация, обусловленная циклическим изменением термических напряжений, накапливается в одном направлений. Обычно, если действуют только термические напряжения и неупругая деформация многократно изменяется циклически, то однонаправленные напряжения растяжения или сжатия релаксируются и становятся знакопеременными. Деформация также становится знакопеременной, термический скачок не возникает. Если помимо термических действуют и другие напряжения, то эти напряжения играют роль средних напряжений деформации. Отличие of скачка пластической деформации в материалах при комнатной температуре, когда не происходит ползучести, заключается в накоплении неупругой деформации, зависящей от времени (ползучести), помимо пластической деформации, не зависящей от времени. Следовательно, рассматриваемое явление зависит от числа циклов наг )ужения и 6т времени. [c.16]

Тот факт, что границы зерен служат источниками высокотемпературного усталостного разрушения, является одной из характерных особенностей высокотемпературного разрушения вообще, сходной с закономерностями высокотемпературной ползучести. Однако высокотемпературное усталостное разрушение не всегда является ннтеркристаллит-ным, доминирует циклическая деформация, обусловленная движением дислокаций. При образовании узких полос скольжения возникают трещины от таких же выступов и впадин, как и при усталости при комнатной температуре. На рис. 6.14 показаны выступы, наблюдаемые на поверхности образца из сплава Udimet 500 (см. табл. 1.4) при малоцикловой усталости при 815 °С такой выступ служит источником образования трещины. [c.205]

Помимо двух указанных видов циклической деформации можно рассмотреть еще два типичных вида. Это, во-первых, несимметричный цикл деформации, обусловленный тем, что деформация в направлении растяжения является пластической деформация в направлении сжатия вызвана ползучестью. Схема петли гистерезиса при таком нагружении показана на рис. 6.63, в. Если принять, что амплитуда неупругой деформации этой петли равна Дбрс, то соотношение между ней и усталостной долговечностью Npa (рис. 6.63, ж) выражается уравнением [c.242]

Термической называют усталость, возникающую вследствие циклического изменения термических напряжений при изменении температуры. Из-за стеснения теплового расширения или теплового сжатия при термической усталости возникает упругая деформация, упруго-пластическая деформация или упруго-пластическая ползучесть. В соответствии с этими видами деформации можно выделить усталость в упругой области (многоцикловую усталость), в упруго-пластической области (малоцикловую усталость) или в области упруго-пластической ползучести (наложение ползучести и усталости). Даже при одинаковой термической деформации, обусловленной одним и тем же градиентом температуры, но при различной степени стеснения деформации (коэффициенте стеснения), различаются и величина механической деформации (упругой, пластической или ползучестй) и величина термических напряжений. Кроме того, если изменяется температурный цикл, то различаются как доля упруго-пластической деформации (не зависящей от времени), так и доля деформации ползучести (зависящей от времени) на один цикл изменения температуры. [c.245]

Здесь и далее точкой обозначается дифференцирование по времени. В этих соотношениях у удельный вес материала диска ш" — скорость радиального перемещения в произвольной точке дисра, обусловленного ползучестью материала / = /"о + — текущая координата точки — координата точки в начальный момент времени ш" = ш (г, i) — радиальное перемещение, обусловлен-, ное развивающимися деформациями ползучести и связанное со скоростью ра-. диального перемещения соотношением [c.189]

Модель [350] исходит из предположения о том, что дислокации, образованные внутри зерна, перемещаются в граничную зону скольжением [367]. Вдоль границы эти дислокации движутся, комбинируя скольжение и переползание. Скорость проскальзывания пропорциональна составляющей вектора Бюргерса, пЕфаллельной плоскости границы, и определяется переползанием, зависящим от объемной диффузии. Поскольку проскальзывания вызываются движением тех же дислокаций, скольжение которых ведет к деформации зерна, естественно ожидать линейной зависимости между деформацией, обусловленной проскальзыванием, и общей деформацией ползучести е. Такая зависимость, действительно, часто наблюдалась [341-344]. В работе [350] предполагалось также, что либо расстояние от дислокащи до границы- (рис. 14.11) очень мало, либо дислокация перемещается в плоскости границы. Расстояние между дислокациями а рис. 14.11) определяется условием равновесия поля напряжения дислокации и приложенного скалывающего напряжения а 1/т. Скорость неконсервативного движения дислокаций зависит от испускания и поглощения вакансий [368]. Внешнее напряжение определяет только равновесную концентрацию вакансий вблизи ядра дислокации. Путем использования уравнения для скорости переползания изолированной дислокации в бесконечном кристалле разд. 2.1.2) получено уравнение [350] для скорости деформации, вызываемой проскальзыванием [c.218]

Процесс ползучести в графите при облучении авторы работы [25] объясняют тем, что при нагружении графита вне реактора некоторые из кристаллитов начинают испытывать два типа сдвигов обратимый и необратимый. Обратимый сдвиг (упругая деформация) в обычных условиях после нагружения не приводит к остаточной деформации. Однако облучение препятствует прохождению этого процесса в обратном направлении вследствие защемления дислокаций. Следовательно, при облучении под нагрузкой деформация, обусловленная нагрузкой, закрепляется, и в графите после окончания облучения и снятия нагрузки образуются остаточные деформации. При высокотемпературном облучении (1400° С) изменяется газопроницаемость графитов с малой величиной проницаемости. При этом у одной части графитов газопроницаемость резко возрастает (до 13 раз), а у другой— снижается до 50% [25]. Результаты исследования [16, с. 350— 359] окисления графита марок АООТ и АОНТ, облученных потоком 4-102 нейтрон/см , показали, что предварительное облучение в реакторе увеличивает скорость окисления графита при температурах 250—400° С. Отношение скоростей реакций облученного и необлученного графита уменьшается с увеличением температуры от 5—6 при 300—350° С до 2—3 при 450° С. При повышении температуры наблюдается уменьшение искажения решетки, вследствие чего и различие в окислении снижается. Ионизирующее излучение лучей с интенсивностью 610 ООО рентген/ч также повышает скорость окисления, но в значительно меньшей степени. Влияние у-лучей обусловлено, очевидно, ионизацией молекул реагирующего кислорода. Нейтронное облучение снижает энергию активации реакции окисления до 36,1 ккал/моль [16, с. 350—359]. [c.99]

Деформация, накопленная на стадии неустановившейся ползучести, возрастает с увеличением напряжения (рисц 7). Это вызвано тем, что при более высокой скорости деформации, обусловленной более высоким приложенным напряжением, барьеры возникают быстрее поэтому, прежде чем достигается равновесие между скоростями возврата и повторного возникновения барьеров, успевает накопиться большая деформация. [c.263]

Введение. Известно, что при нормальных температурах влияние фактора времени на деформирование металлов за пределом упругости заметно проявляется при высоких скоростях нагружения (деформирования). Вместе с тем процессы, в которых скорости деформаций составляют (10 10 )с принято считать процессами, которым отвечает диапазон собственно пластического деформирования. Под этим подразумевается, что при данных скоростях процесс деформирования металлов близок к равновесному, а соответствующие деформации значительно превосходят деформации, обусловленные временными эффектами (ползучесть, релаксация и т.д.), что позволяет рассматривать их как собственно пластические. Однако даже при упомянутых скоростях процесс деформирования, строго говоря, не является равновесным. В этом можно убедиться, если, например, в эксперименте на одноосное растяжение при испытании резко изменить скорость нагружения (деформирования) или сделать остановку нагружения, осуществляя вьщержку материала под постоянной нагрузкой, а затем продолжить нагружение. Опыты [1—4], выполненные по таким программам, показьшают, что особенности реализации программы испытания во времени отражаются на виде диаграммы растяжения. Так, в первом случае точке резкого изменения скорости отвечает излом на диаграмме о-е [1-3], а во втором случае при выдержке материала под постоянной нагрузкой происходит накопление деформаций (ползучесть), чему соответствует горизонтальный участок на диаграмме [2—4]. Отмеченные особенности диаграмм указывают на существенную неравновесность процесса деформирования. Вместе с тем влияние на диаграмму деформирования способа реализации программы испытаний во времени носит локальный характер. При удалении от места изменения скорости или этапа выдержки получающиеся зависимости о-е сближаются с зависимостью а-е, отвечающей испытанию с постоянной скоростью нагружения. Это указьшает на то, что процесс деформирования вновь становится близким к равновесному ( квазиравновесным ). Так как при малых скоростях испытаний отклонения зависимостей о—е от соответствующей зависимости для постоянной [c.29]

Как видно из рис. 1,6, в, при малой скорости нагружения неравновесность деформирования незначительна. На диаграмме растяжения она проявляется в основном в том, что в зависимости а(б) появляются небольшие горизонтальные участки, отвечающие росту деформации при о = onst (ползучесть). Прирост деформаций при постоянной нагрузке, обусловленный ползучестью, однако, невелик и при напряжениях, далеких от предела прочности, составляет, как правило, несколько процентов от деформации, отвечающей участку нагружения на ступени (рис. 1, в). [c.147]

Используя в качестве критерия устойчивости равенство отиоси тельиой деформации элемента, обусловленной ползучестью (рнс. 2.13), и его критической деформации [c.69]

Как следует из рис. 3.5, при одной и той же скорости деформирования критическая деформация ef, соответствующая разрушению в агрессивной среде, меньше, чем Zf в инертной среде. Такой эффект может быть обусловлен либо увеличением интенсивности развития повреждений в агрессивной среде, либо снижением критической повреждаемости материала, а также совместным действием этих факторов. В работе [424] предложена модель, базирующаяся на предположении, что реагент среды, диффундируя к границам зерен, снижает их когезивную прочность и тем самым уменьшает критическую повреждаемость материала, отвечающую моменту образования макроразрушения. При этом темп развития межзеренных повреждений принимается инвариантным к среде. Наблюдаемое в опыте увеличение скорости ползучести в агрессивной среде по сравнению с на воздухе в работе [424] не нашло объяснения. [c.167]

С нашей точки зрения, снижение критической деформации в агрессивной среде в первую очередь связано с увеличением темпа развития повреждений и, как следствие, с ростом скорости деформации в режиме ползучести (см. раздел 3.3). Уменьшение критического уровня повреждаемости при кавитационном разрушении маловероятно, так как на критическое событие — слияние микропор, обусловленное пластической неустойчивостью, — не будет оказывать влияние когезивная прочность материала. Итак, предположим, что критическая повреждае- [c.167]

Существенное влияние на разрушение полимерных материалов, обусловленное термофлуктуационными процессами разрыва связей, оказывает ультрафиолетовое излучение, непосредственно вызывающее разрывы химических связей полимеров. Ультрафиолетовое излучение значительно увеличивает скорость деформации ползучести и снижает долговечность полимерных материалов, находящихся под нагрузкой. [c.30]

На рис. 3 приведены зависимости контактного электросопротивления для образцов из стали Х1.8Н10Т (кривая 2) с номинальной площадью контакта 139 мм" и сплошного образца такой же конфигурации от температуры при нагреве до 600° С (время выдержки 100 час) и охлаждении. Резкое падение контактного электросопротивления начиная с 200° С, по-ви-димому, можно связать с увеличением скорости пластической деформации, активируемой повышением температуры. Однако при изотермической выдержке при 600°С через некоторое время скорость возрастания пло- о сое у ш адифизического контакта,обусловленного процессами ползучести, становится ничтожно малой. [c.69]

ПОГЛОЩЕНИЕ [резонансное гамма-излучения — поглощение гамма-квантов (фотонов) атомными ядрами, обусловленное переходами ядер в возбужденное состояние света < — явление уменьшения энергии световой волны при ее распространении в веществе, происходящее вследствие преобразования энергии волны во внутреннюю энергию вещества или энергию вторичного излучения резонансное — поглощение света с частицами, соответствующими переходу атомов поглощающей среды из основного состояния в возбужденное) ] ПОЛЗУЧЕСТЬ - медленная непрерывная пластическая деформация материала под действием небольших напряжений (и особенно при высоких температурах) ПОЛИМОРФИЗМ — способность некоторых веществ существовать в нескольких состояниях с различной атомной кристаллической структурой ПОЛУПРОВОДНИК (есть вещество, обладающее электронной проводимостью, промежуточной между металлами и диэлектриками и возрастающей при увеличении температуры вырожденный имеет большую концентрацию носителей тока компенсированнын содержит одновременно лонор ,1 и ак- [c.260]

Структурная СП, которая наблюдается в металлах и сплавах с очень мелким (1-5-10 мкм) и равноосным зерном в определенной области малых скоростей деформации при температурах Т > 0,5 Гпл, т. е. в условиях активной диффузии. Этот тип СП - свойство материала, обусловленное его структурой. Рассматриваемое явление родственно ползучести, однако отличается от нее большей чувствительностью к скорости деформации. Оно, как считают, связано с внутренними процессами, предотвращающими образование микротрещин. В отличие от ползучести, СПД чрезвычайно чувствительна к размеру и форме зерен. Она является одним из наиболее структурночувствительных процессов, происходящих в металлах. [c.236]

О физике ползучести написано множество превосходных книг и статей. Однако из всех последних методологических трудов наиболее информативен и полезен труд Эшби [2], посвященный картам механизмов деформации. Различают шесть независимых способов, в соответствии с которыми поли-кристаллический материал может деформироваться, сохраняя свое строение. Во-первых — это бездефектное течение. Оно наступает, если превысить теоретическое сопротивление сдвигу. Остальные пять требуют наличия дефектов кристаллической структуры. Дислокации являются источником двух видов пластического течения дислокационного скольжения и дислокационной ползучести. Движение точечных дефектов вызывает течение, которое относится к двум другим независимым видам внутризеренному и околозернограничному течению. Шестой вид течения обусловлен двойникованием, обычно его значение для инженерных решений невелико. "Поля" механизмов деформации чистого никеля представлены на рис. 2.8, дающем в кратком обобщении изложение этой концепции. Поля нанесены на карту в координатах нормированного напряжения течения (напряжение отнесено к модулю [c.64]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...