Деформация под нагрузкой

Опыты показывают, что деформация под нагрузкой проявляется не сразу, а в течение определенного периода времени. [c.38]

Для материалов, находящихся в пластичном состоянии, опасным напряжением в конструкциях, в которых недопустимы пластические деформации под нагрузкой, можно считать предел текучести 0ДП = а ., сопровождающийся значительными деформациями. [c.120]

Введение стекловолокнистого наполнителя в сотни раз повышает износостойкость наполненных фторопластов, снижает коэффициент линейного термического расширения, усадку, повышает стойкость к деформации под нагрузкой. [c.179]

Наполнители могут повышать сопротивление деформации под нагрузкой до 30% Однако следует отметить, что увеличением количества наполнителя можно увеличить сопротивление деформации материала только до определенного предела, так как с ростом количества наполнителя возрастает пористость материала. Поэтому рекомендуется подобрать оптимальное соотношение составляющих компонентов материала, контролируя показатели прочности и пористости. [c.192]

Изделия магнезитовые (периклазовые) высшей огнеупорности (ГОСТ 4689—74). Марки МУ-91 — температура начала деформации под нагрузкой [c.399]

Стекло кварцевое оптическое (плавленый кварц). Плотность 2,21 г/см , предел прочности при изгибе 400 кгс/см , сжатии 6000 кгс/см2, ударном изгибе 2—3 кгс/см2. Температура спекания массивного стекла 1250° С, температура начала деформации под нагрузкой 1220° С для марки КИ и 1160° С —для остальных. Поставляют в заготовках размером (диаметр или диагональ) не более 500 мм. В зависимости от основной области спектрального пропускания устанавливаются (ГОСТ 15130—69 ) шесть марок [c.405]

Непредельные механизмы интересны тем, что они менее чувствительны к неточностям, погрешностям монтажа и деформациям под нагрузкой, чем так называемые основные механизмы, в которых л = к, которые только и охватываются существующей структурной классификацией механизмов. В настоящее время в машиностроении наблюдается тенденция широкого применения таких непредельных механизмов, т. е. механизмов с уменьшенным числом пассивных связей или совсем без таковых. В Москве большим пропагандистом применения этих механизмов является проф. МВТУ им. Баумана Л, Н. Решетов, а в Ленинграде — инж. Г. А. Блох. [c.6]

Иногда отклонения зубьев в процессе нарезания от заданного направления, некоторые перекосы осей гнезд подшипников, деформации под нагрузкой приводят к тому, что при проверке на пятно контакта обнаруживается его смещение к одному из торцов зубчатых колес. Это явление создает весьма неблагоприятные условия для эксплуатации зубчатых передач и приводит к повышению нагрузок, концентрации напряжений, вызывает поломки и задиры зубьев. В особенно неблагоприятных условиях находятся крупномодульные передачи. Чтобы избежать этого, в тяжелом машиностроении начинают применяться зубья, имеющие бочкообразную форму. Такая форма дает возможность иметь пятно контакта необходимого размера в средней части зуба, несмотря на наличие деформаций и отклонений при изготовлении передачи. [c.443]

Огнеупорные мате риалы Шамотные материалы 1. Шамотные кирпич сталеразливочный и доменный припас, фасонные изделия Глины огнеупорные 40—60%, шамот 60— то Пористость 25—32%, предел прочности при сжатии 100—300 огнеупорность 1680—1750 С, начало деформации под нагрузкой 2 кг см при 1150—И00 С 1250—1450 [c.399]

Пористость 20—ЗО /о, предел прочности при сжатии 200—300 кг см , огнеупорность выше 2000 С, начало деформации под нагрузкой 2 кг)см при температуре выше 1800 С [c.401]

Однако, наряду с перечисленными хорошими технологическими и конструкционными качествами, винипласт имеет недостатки, ограничивающие области его применения низкий температурный предел применения винипласта как самостоятельного конструктивного материа.ла (40—50° С) низкая удельная ударная вязкость (особенно при пониженной температуре) большой коэффициент линейного TepjMHne Koro расширения (почти в б раз больше, чем у стали) постепенная деформация под нагрузкой. Явление хладотекучести проявляется и при нормальной температуре, что следует учитывать при расчетах па прочность. [c.413]

Рассматривая геометрическую сторону зада-ч и, выделим из кривого бруса (рис. 440) двумя бесконечно близкими сечениями аЬ и d элементарный участок, которому соответствует до деформации угол d(p. После деформации угол мемеду этими сече-пиями изменится на некоторую величину А (Лр) (рис. 441, б). Наблюдая деформацию произвольного волокна АВ, расположенного на расстоянии у от нейтрального слоя и имеющего до деформации длину ( н — у) d(p, легко заметить, что вследствие деформации под нагрузкой за счет взаимного поворота сечений ад и d рассматриваемое волокно удлинится на величину уА (dtp). Тогда относительное удлинение выбранного произвольного волокна, очевидно, [c.433]

В эвольвентном зацеплении взаимодействие рабочих поверхностей зубьев происходит по прямой линии. Поэтому при неточности взаимного расположения колес или их деформации под нагрузкой плотность контакта зубьев становится неравномерной, что приводит к концентрации дав.оений на определенных участках контактных линий. Кроме того, радиусы кривизны рабочих поверхностей зубьев, которые определяют нагрузочную способность зубчатого механизма, зависят от диаметра основного цилиндра колеса чтобы увеличить радиусы кривизны, нужно увеличивать диаметры колес. Для того, чтобы избежать указанных недостатков, применяют зацепление с теоретически точечным контактом взаимодействующих зубьев, который за счет придания зубьям соответствующей формы под нагрузкой превращается в контакт по площадке. [c.119]

Имеется ряд работ, в которых рассматривается распространение упруго-пластических волн на основе упруго-пластнческой [46—48, 154, 156, 358], вязко-упругой [36, 45] и упруго-вязко-тгластнческой [24, 57] и более сложйых моделей матернала [181, 302], учитывающих анизотропию, неоднородность и некоторые другие особенности структуры материала и его деформации под нагрузкой. Использование численных методов решения [85, 139, 243, 244, 288] и сложных аналитических решений [c.155]

Более простым и универсальным устройством в производстве больших и малых изделий является прессрама с гидравлическим поджимом ( лягушкой ), предназначенным для компенсации упругих деформаций под нагрузкой. Прессрама (рис. 29) состоит из нижней 1 и верхней 2 плит, соединенных четырьмя колоннами 3 с помощью гаек 4. [c.82]

Для наполнения фторопластов, работающих в контакте со щелочами, применяют хризотиловый асбест и амфиболовый асбест в условиях действия кислот. Асбестовый наполнитель повышает сопротивление деформации под нагрузкой материала, снижает усадку, повышает износостойкость. [c.179]

Гипсовые изделия характеризуются сравнительно небольшим объемным весом, несгораемостью и рядом других ценных свойств. К недостаткам гипсовых изделий относятся значительное понижение прочности при увлажнении и значительная пластическая деформация под нагрузкой (ползучесть). [c.507]

Изделия высокоогнеупорные карбидокремниевые (ГОСТ 10153—70). Маркп КК-1,2 — температура начала деформации под нагрузкой 2 кгс/см 1700° С (число в названии марки означает содержание АЬОз в процентах) КА-3— 1500° С п 3,0 /о КА-5 - 1500° С и 5,0%. [c.399]

Осаженные витки практически не участвуют в работе иружилы и не влияют на упругие характеристики пружины. Их называют нерабочими (или опорными) витками в отличие от рабочих витков, подвергающихся деформации под нагрузкой. [c.163]

Многошамотные стеклоприпас, доменный припас и др. Глины огнеупорные 5—15%, шамот 95—85 /о Пористость 8—25 /о- предел прочности при сжатии 600— иоо кг тм , огнеупорность 1630—1750 С, начало деформации под нагрузкой 2 кг1см при 12й0—1450 0 1320—1450 [c.399]

Малошамотные неответственные изделия Глины огнеупорные тощие с добавкой до 30% шамота Пористость 28-36%, предел прочности при сжатии 75—16(1 нг см . огнеупорность 1680—1630 С. начало деформации под нагрузкой 2 кг см при 1100—1250 С 1250—1320 [c.399]

Шамотные на низкожжённом шамоте сталеразливочный припас и др. Глины огнеупорные 40—6u°/o. шамот обожжённый при 800— 950°С би-40 /о Пористость 15—25%. предел прочности при сжатии 160—6С)0 кг1см . огнеупорность 1580—1750° С. начало деформации под нагрузкой 2 кг/см при 1200—1400° С 1250—1400 [c.399]

Кварце-глинистые насадки регенераторов и кауперов, изделия для вагранок Глины огнеупорные низкоспекаюшиеся с добавкой молотого кварцита или кварцевого песка Пористость 23—28°/о. предел прочности при сжатии КЮ—300 кг см . огнеупорность 1680—1690° С. начало деформации под нагрузкой 2 кг1см при 1250—1400° С 1250—1400 [c.399]

Кремне- кислые (динасовые) материалы 1. Динас на известковой связке припасы для мартеновских, коксовых и других печей Кварциты, со держащие более 95% SiOg с добавкой 2—2,5% СаО Пористость 20—25%, предел прочности при сжатии 100—300 кг см , огнеупорность 1690-1710° С. начало деформации под нагрузкой 2 кг/см при 1620—1650° С 1450—1500 [c.399]

Чёрный динас мартеновский припас Кварциты, содержащие более 95% SiUg с добавкой до 2% СаО и 1—2 о окислов железа (окалина, мартеновский, томасовский шлак) Пористость 20—25%. предел прочности при сжатии 160—3()0 кг1см , огнеупорность 1690—1710° С. начало деформации под нагрузкой 2 кг см- при 1620—1650° С 1450—1470 [c.399]

Огнеупорные материалы Кремне- кислые (динасовые) материалы 3. Динас на кремнезёмистой связке для электропечей, стекловаренных печей и др. Кварциты, содержа-шие более 95°/о 810з с добавкой мокромолотого тонкозернистого кварцита и 0,2—0,5% сульфитцеллюлозно О экстракта Пористость 20—25%, предел прочности при сжатии 150—300 кг/см , огнеупорность 1710—1730 С. начало деформации под нагрузкой 2 кг/см при 1650-1690 С 1450—1500 [c.400]

Динасовые легковесные пенодинас. динас с выгорающими добавками Кварциты на связке нз глины или глинозёмистого цемента с добавкой пенообразую-ших или выгорающих веществ Объёмный вес 0,6—1,1, предел прочности при сжатии 16—75 к21см , огнеупорность 1670—1710 С. начало деформации под нагрузкой 1 кг см при 1520—1650° С 1450—1500 [c.400]

Основные тальковые н талькомагнезитовые материалы 1. Тальковые тальковый камень, изделия для термических печей и др. Тальк, содержащий более 30 /о MgO Пористость 8—15°/о, предел прочности при сжатии 100— 250 кг/см , огнеупорность 1560—1600° С, начало деформации под нагрузкой 2 кг1см при 1350-1400° С Без обжига (камень) 1250—1320 (изделия) [c.400]

Бокситовые припас для электропечей, цементных вращающихся печей, для рафинирования свинца и др. Бокситы и диаспоры с добавлением до 30% огнеупорной глины Пористость 20—35°/о, предел прочности при сжатии 500—1500 кг/см , огнеупорность 1800—1950° С, начало деформации под нагрузкой 2 К21см при 1500—1550° С 1550—1650 [c.400]

Магнези- альные материалы 1. Магнезитовые припас для плавильных и нагревательных металлургических печей, металлургический порошок Магнезит с небольшой добавкой органических связующих веществ Пористость 16—28%, предел прочности при сжатии 300—1000 К21см . огнеупорность выше 1950° С. начало деформации под нагрузкой 2 К21см при 1500—1600 С 1650—1750 [c.400]

Форстеритовые изделия Тальк с добавкой 20—30°/о обожжённого магнезита дунит и др. Пористость 20—28%, предел прочности при сжатии 150—400 К21СМ, огнеупорность 1780—1820° С, начало деформации под нагрузкой 2 К21см при 1450—1650° С 1500—1600 [c.400]

Доломитовые изделия и порошок для конвертеров и мартеновских печей Доломит с добавкой смолы или минеральных веществ (кварц, трепел и др.) Пористость 15—25%, предел прочности при сжатии 200—500 кг/см , огнеупорность выше 1850 С, начало деформации под нагрузкой 2 К21см при 15( —1600° С Без обжига или 1450—1550 [c.400]

Высоко-огнеупорные материалы Магнези- альные материалы 4. Хромомагнезито-вые и хромитовые изделия для электропечей чёрной и цветной металлургии Хромистый железняк, содержащий более 35 /о СгаОл с добавлением до 50Р/о магнезита Пористость 16—26< /о, предел прочности при сжатий 150—500 кг/см , огнеупорность 1850—19 ° С, начало деформации под нагрузкой 2 кг1см при 1400—1500 С 1650—1700 [c.401]

Углерод- содержа- шие материалы 1. Карборундовые карбофракс и, ре-фракс — муфели, припас для футеровки электрических отжигательных печей и др. Карборунд с добавлением 6—150/0 огнеупорной глины или до 5 /о жидкого стекла или органических связующих веществ Предел прочности при сжатии 600—900 кг1см , огнеупорность выше 1880 С. начало деформации под нагрузкой 2 кг1см при 1500— 1700 С 1380—1500 [c.401]

Бетоны 1. Бетоны на глиняной связке шамотные, андалузитовые Глина огнеупорная, шамот, андалузит, жидкое стекло 1,5— 2.50/0 Объёмный вес 1,6 —1,8, предел прочности при сжатии 50—100 кг/сл ", огнеупорность 1580—1710 С, начало деформации под нагрузкой 2 K2 M при 1150—1350 С Без обжигу [c.401]

Бетоны на связке из глинозёмистого цемента шамотные, хромитовые Г линозёмистый цемент 8—2С)о/о, шамот или хромистый железняк 92—80 /о Объёмный вес 1,75—2,0, предел прочности при сжатии 150—400 кг см, огнеупорность 1450—1600 С, начало деформации под нагрузкой 2 K2 M при 1200—1380 С Без обжига [c.401]

Бетоны на связке из портланд- и шлако-портландцемента шамотные, кварцевые, хромитовые Портланд- и шла-копортландцемент 8— 200/о, шамот, хромит, кварц, андалузит 92— 800/о Объёмный вес 1,75—2,0, предел прочности при сжатии 150—400 кг1см , огнеупорность 1400—1540 С, начало деформации под нагрузкой 2 Kzj M при 1150— 1290 С Без обжига [c.401]

К полукислым огнеупорам относятся материалы, изготовленные из огнеупорных глин, главным образом из их запесоченных разновидностей с добавкой кварцевых песков, кварцитов и отходов, получающихся при отмучива-нии каолина.Отличительной особенностью полу-кислых материалов, преимущественно кварцеглинистых и кварце-шамотных, является постоянство объёма при высоких температурах, а также повышенная температура начала деформации под нагрузкой. Огнеупорность и шлакоустойчивость полукислых изделий зависят н только от природы и процентного соотношения глины и кварца, входящих в состав масс, но и от гранулометрического состава кварца при уменьшении величины зерна кварца с 1,2 до 0,2 мм огнеупорность глино-кварцевой смеси понижается на 20° С, при уменьшении с 0,2 до 0,06 — на 60° С. Огнеупор, при- [c.402]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...