Кривая восстановления

Величину р в числителе уравнения траектории (24) называют параметром кривой второго порядка и она представляет собой длину перпендикуляра к оси кривой, восстановленного из фокуса, до пересечения с самой кривой. [c.505]

Двухстадийный характер катодной кривой восстановления реакционных продуктов Т1-электрода (рис. 1, в) легко интерпретируется при допущении двухфазного состава и двухступенчатой схемы процесса восстановления оксида, а затем и силицида продуктов промежуточного сло я. Как можно предположить, изменение состава атмосферы с окислительного на нейтральный лишь в незначительной степени должно сказаться на характере собственно гетерофазного взаимодействия на границе титан— расплав, хотя при этом и имеют место изменения в диссоциативных процессах бесщелочного алюмоборосиликатного расплава. [c.227]

При использовании этого метода необходимо предварительно исследовать несколько моментов во-первых, определить, по какой реакции происходит катодное восстановление во-вторых, узнать, составляет ли 100 эффективность использования тока при этой реакции в-третьих, установить, совпадает ли момент окончания реакции восстановления пленки с моментом падения потенциала, и т. п. Кроме того, сам процесс катодного восстановления изменяет структуру слоев поверхностной пленки, поэтому необходимо обратить внимание на появление на кривой восстановления (кривая потенциал-время) более двух задержек потенциала. [c.196]

Типичные кривые ползучести и кривые восстановления (упругое последействие) для специально обработанных образцов представлены на рис. 19. Результаты, полученные при помощи условия суперпозиции (3), изображены штриховой линией предполагалось, что упругое последействие равно сумме деформации, обусловленной напряжением, приложенным при t = О, и деформации, обусловленной равным по величине, но противоположным по направлению напряжением, приложенным при t— 1 час. Тот факт, что деформация, полученная на опыте, больше, чем вычисленная методом суперпозиции, типичен для армированных и неармированных стеклопластиков в условиях [c.187]

Э опыта значение Кривая восстановления напора [c.232]

И, следовательно, построить новую кривую восстановления напора Приняв эту кривую за второе приближение, опять [c.234]

Предположив, что принцип суперпозиции Больцмана применим для описания поведения полимера в задании 1 и что ползучесть обратима, построить кривую восстановления после ползучести, если нагрузка снимается после 10 мин. [c.85]

Фиг. 70. Наложение кривых восстановления ионов трехвалентного железа и анодной поляризационной кривой для нержавеющей стали типа 410 в 1 н.-

Что касается кривых восстановления, то для них нельзя сформулировать никакого определенного закона, так как кривые восстановления зависят весьма сложным образом от обстоятельств нагрузки, но данные опыта повидимому показывают, что для применяемых нагрузок окончательно происходит полное восстановление как в отношении деформации, так и в отношении оптических явлений. [c.234]

На рис. IV, 13 приведены поляризационные кривые восстановления кислорода па медном катоде. Как видно, кривые для прямого и обратного хода лежат весьма близко. Характер поляризационной кривой таков же, как на рис. ,11. Участку аЪ (рис. IV,13) отвечает восстановление кислорода, вероятно сопутствуемое окислением меди. Участок Ъс отвечает предельному току по кислороду, участок сй — восстановлению Н на фоне предельного тока по кислороду. [c.158]

А — раствор с более высоким pH Б — раствор с более низким pH. а — анодная кривая окисления металла к, — катодная кривая восстановления Ог при малой концентрации его в растворе Кг — катодная кривая восстановления Н+ Па — катодная кривая восстановления Ог при высокой концентрации его в растворе 2,, 2г и 2 — суммарные кривые восстановления Н+ и Ог. [c.171]

А — большая растворимость кислорода Б — малая растворимость кислорода, о, и Ог — анодные кривые окисления металлов 1 и в — катодные кривые восстановления Н+ и О (предположено, что перенапряжение катодных реакций на обоих металлах одинаково) [c.172]

Рис. У,10. Коррозия двух металлов в контакте под действием двух окислителей а, и Ог — анодные кривые окисления металлов — суммарная анодная кривая к, и кг — катодные кривые восстановления более слабого окислителя на металлах 2 — суммарная катодная кривая для слабого окислителя и — катодные кривые восстановления более

Поставив опыт, схема которого показана на рис. У,15, мы для изолированного цинка получим катодную кривую восстановления Н" , отвечающую большому т)н+. Скорость коррозии изолированного цинка и, следовательно, скорость выделения Нг будут определяться стационарным потенциалом ф , (рис. У,16). Контакт с платиной, на которой Т1н+ мало, растормаживает катодную реакцию, причем скорость растворения цинка увеличивается на Ч-Ад, что отвечает более положительному значению ф,.. Вследствие большей анодной поляризации цинка скорость катодной реакции на нем уменьшается на величину — Ак = А. Это и есть положительный дифференц-эффект Катодная реакция в значительной мере переносится на платину, вызывая увеличение скорости коррозии цинка. Легко убедиться, что увеличение внешнего сопротивления приведет к более отрицательному стационарному потенциалу, чем фс для цинка и к более положительному для платины (по сравнению с тем, что изображено на рис. У,16). Потенциалы электродов не будут одинаковы и —Ак уменьшится. Следовательно, чем ниже сопротивление [c.179]

Рассмотрим сначала метод обработки кривых восстановления давления в скважинах после их внезапной остановки. Этот метод основан на следующей исходной схематизации происходящих в пласте процессов. До остановки скважины ее дебит G предполагается установившимся во времени, что соответствует стационарному рас- [c.278]

Для определения искомых параметров обычно кривую восстановления давления перестраивают в координатах Аа — 1п < или Ар — 1п При этом предполагается — на основании (30.9), — что опытные точки должны лечь на прямую линию с угловым коэффициентом В, которая отсекает на оси Аи отрезок А [c.280]

Авторы всех известных нам методов [15, 32, 226, 229, 233] стремились предложить способы обработки кривых восстановления, которые позволили бы учесть влияние продолжающегося притока жидкости. Однако можно заметить, что в координатах Аи — I или Ар I начальный участок А1 кривой играет менее существенную роль, чем в методе касательных . Постараемся воспользоваться этим фактом в предлагаемом ниже простейшем интегральном способе. Введем безразмерную функцию [c.281]

Рис. 45. Кривые восстановления давленпя

Параметры пласта при линейном притоке жидкости определяют так же, как и для нелинейного притока, с той лишь разницей, что для расшифровки кривую восстановления давления строят непосредственно в координатах Ар — t. [c.281]

Полученные согласно предложенному способу значения проницаемости, соответственно равные 27 и 226 мд, близки к результатам подсчетов по интегральному методу [15], в котором используют трансформанты Лапласа от кривых восстановления давления. Предлагаемый здесь способ, использующий интеграл с переменным верхним пределом от кривой восстановления давления, хотя и дает несколько отличные результаты, нежели по методу, предложенному [c.281]

Укажем, что предложенный способ можно распространить и для расшифровки кривых восстановления давления в скважинах при непроницаемой границе и в скважинах с постоянным давлением на контуре питания. Так, в работе [9] предлагается следующая формула для восстановления давления в скважине, вскрывающей ограниченный пласт с непроницаемой границей, [c.282]

Покажем теперь, что коэффициент изменения фильтрационных параметров можно определить по кривой восстановления давления, соответствующей двум различным начальным дебитам. Процесс восстановления давления при этом описывается формулами типа [c.283]

Остановимся на расшифровке кривых восстановления давления при задании изменений проницаемостей в виде степеней функции к = ко [1 — а ро р)] где показатель степени может принимать значения п — 2 согласно работе [7], ге = 3 согласно работе [114] и га = 4 согласно работе [67]. [c.284]

Здесь снова для удобства расшифровки кривую восстановления давления следует перестраивать в координатах Аи — 1п < или Аи — [c.284]

Кривая восстановления напора находится рядом последовательных приближений. Для этого всю площадь диаграммы до ординаты разбивают рядом ординат (фиг. 90). В качестве первого приближения за кривую восстановления напора принимают прямую а а пли, еще лучше, кривую параболического вида типа а Ьа , которая без перелома переходит в прямую а — 2- Подсчитав в этом предположении площади Aiij, iiOo, каждого участка между двумя соседними [c.233]

Рис. 2,8. Катодные кривые восстановления различных окислителей на стали в нейтральных электролитах (1 н. N32804)

Рис. 1Л2. Поляризационная диаграмма окисления металла ионами водорода кислоты разной концентрации / — анодная кривая, 2, 3 —кривые восстановления ионов водорода 2,0%-ной H2SO4 и 10%-ной H2SO4 соответственно.

Потенциалы окисления имеют весьма близкую величину, если работать с возрастающим или уменьшающимся напряжением на электроде. Кривая восстановления окисла, О бразовав шегося в среде (см. рис. 4), представляет собой гипотетическую кривую восстановления, которое имело бы место в случае, если бы не происходило о-братного образования окисла. Общая кривая этого, в основном обратимого, процесса окисления — восстановления— есть результат взаимодействия кривых образования и восстановления защитного слоя эта кривая в общем не зависит от направления, в котором происходит изменение потенциала. [c.271]

Мы приблизительно разместили кривую восстановления окисла с целью сравнения ее с кривой, полученной с помощью других способов пассивирования, например путем электролитической полировки в ванне из смеси серной и фосфорной кислот. Толщина слоя, образовавшегося таким путем на поверхности стали 18-8 без добавки молибдена, может быть определена кулонометрическим способом при постоянной интенсивности, причем кривая восстановления оказывается смещенной в сторону положительных потенциалов. При применявшемся нами в электролите восстановление, впрочем, происходит без образования других окислов, и образец становится автивным, как только заканчивается восстановление. [c.271]

Рис. IV,10, IV,И и IV,13—IV,19 показывают, что на поляризационной кривой восстановления кислорода, даже если бы процесс не осложнялся окислением металла (например, кривые vl к на рис. IV,10), имеется область чисто электрохимической кинетики. В этой области скорость восстановления кислорода столь мала, что аог У поверхности электрода близка к ао в глубине раствора, и кинетика определяется протеканием самой электродной реакции. Имеется область диффузионной кинетики, где скорость процесса определяется транспортом кислорода к поверхности электрода (при fflOj = О скорость диффузии максимальна). Имеется и область смешанной кинетики, когда скорость реакции и скорость диффузии не слишком сильно отличаются друг от друга. Рассмотрим подробнее случай смешанной кинетики или, как это часто называется в коррозионной литературе, область смешанного диффузионного и электрохимического контроля.

Оказалось, что при работе скважин с малыми расходами воды т. е. при малых градиентах давления) отдельные малопроницаемые пронластки не принимали воду. С повышением расходов рабочая мощность пласта увеличивалась. Обработка, правда по не соответствующей данному случаю линейной теории, кривых восстановления давления, снятых после работы скважин при различных забойных давлениях, дала разные значения коэффициента проводимости пласта — см. также [64]. [c.254]

Однако, несмотря на очевидную простоту, в некоторых случаях он оказался малоэффективным. Так, при построенпп кривых восстановления давленпя в координатах Ди — 1п г (или Ар — 1п 1) реальная кривая не дает ожидаемого асимптотического прямого участка, что вносит определенный произвол при выборе интервала, соответствующего формуле (30.9). Это происходит, в частности, из-за неточности работы манометра при регистрации давленпя или пз-за неоднородности призабойной зоны пласта. Принято думать, что наиболее существенная причина, определяющая резкое искривление прямой (30.9) в указанной системе координат, состоит в следующем. Из-за сжимаемости жидкости и газа в стволе скважины приток жидкости к ней после закрытия устья не прекращается мгновенно, что несколько замедляет процесс восстановления давления. При использовании полулогарифмических координат дефектный (из-за продолжающегося притока) участок (отрезок А г на рис. 45) кривой восстановления давления [c.280]

Результаты обработки двух кривых восстановления давления скв. 160-5 следующие. Начальное пластовое давление == 464 ат, а текущее Рк = = 391 ат. Массовые дебиты до снятия первой и второй кривых восстановления составляли соответственно 318 и 230 mj ymnu. Остальные исходные данные представлены в работе [142]. [c.283]

Кривые восстановления давления обрабатывали по обычному методу касательной — см. формулы (30.10) — нри известном значении коэффициента а (а = 0,0177 ат ) из индикаторных линий. Следует отметить, что асимптотическую прямую (по углу наклона которых — см. формулу (30.9) — вычисляются параметры пласта) кривой восстановления давления проводили по четырем последним точкам, обработанным по методу наименьших квадратов. Основные результаты расчетов приведены в табл. 32, откуда видно, что значения комплекса параметров fep/p. по методу касательной для обеих кривых восстановления давления получились соответственно равными 61,0 и 76,0 д-г/см -спз. Такая разница объясняется тем, что до снятия кривых восстановления давления в скважинах были разные забойные давления (347,0 и 362,7 ат), что повлияло на изменение этих параметров. Как указывалось выше, значения комплекса параметров khp/ц, определенные согласно формуле (30.9), получаются приведенными, наприм , к начальному р пластовому давлению, поэтому они получаются весьма близкими (482 и 455 д г/см -спз). Здесь расхождение составляет 5,6%. В то же время, если обрабатывать указанные две кривые восстановления давления по обычному методу касательных согласно линейной теории упругого режима (т. е. в координатах Др — Ig i), то разница в определенных коэффициентах гидропроводности [142] составит 29%. [c.283]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...