Асбофрикционные материалы

Большинство изготовляемых химической промышленностью фрикционных материалов имеет в своем составе асбест, обладающий высокими фрикционными свойствами и хорошо сопротивляющийся изнашиванию. Асбофрикционные материалы по способу изготовления подразделяются на тканые, формованные, прессованные и вальцованные. [c.527]

Необходимо отметить, что применение Ретинакса в тормозных устройствах других машин при легких и средних условиях работы не выявило достаточна высокого его преимущества перед другими типами асбофрикционных материалов. Высокие фрикционные свойства материала Ретинакс выявляются особенно ярко при тяжелых и весьма тяжелых условиях работы тормоза. [c.537]

Большое распространение в тяжелонагруженных тормозных устройствах получили металлокерамические и минералокерамические фрикционные материалы. В США эти фрикционные материалы ставятся на тормоза самолетов, тракторов, танков, фрикционных прессов, строительно-дорожных и подъемно-транспортных машин и т. д. Столь широкое применение этих материалов объясняется их высокой износоустойчивостью и стабильностью коэффициента трения по сравнению с асбофрикционными материалами. Металлокерамические материалы могут быть самого различного состава и соответственно иметь различные фрикционные свойства. По основному компоненту они разделяются на две группы материалы на медной основе и материалы на железной основе. [c.539]

Отечественная практика эксплуатации фрикционной металЛО керамики на медной основе в ряде случаев показала ее значительное преимущество перед асбофрикционными материалами. Тормозные устройства с металлокерамикой работают при более высоких давлениях и скоростях скольжения, что позволяет уменьшить габариты тормозных устройств [185]. Эти фрикционные материалы находят все большее применение в авиационном и транспортном отечественном машиностроении и все более широко внедряются в другие отра- [c.543]

Из асбофрикционных материалов для работы в масляной ванне пригодны фрикционные материалы на органическом комбинированном или смоляном связующем. Эти материалы не изменяют своих физико-механических и фрикционных свойств от длительного пребывания в масле. У фрикционных материалов на каучуковом связующем при работе в масле с течением времени значительно снижаются механическая прочность и коэффициент трения. Поэтому их нельзя рекомендовать для использования в таких условиях. Диски контртела для асбофрикционных материалов изготовляют из чугуна или из стали с твердостью поверхности трения НВ > 200. [c.544]

Для улучшения условий смазки и удаления продуктов износа на поверхности фрикционного материала делаются каналы, общая площадь которых достигает при использовании металлокерамики 47%, а при асбофрикционных материалах 10—16% (вследствие меньшей механической прочности асбофрикционных материалов). Форма каналов может быть кольцевой, концентричной, радиальной или спиральной. При гладких (без каналов) дисках коэффициент трения имеет несколько большее значение из-за выдавливания смазки и перехода от трения граничного к трению сухому. Но при этом существенно снижается износостойкость трущейся пары. Наличие радиальных каналов способствует подаче смазки к поверхности трения. Коэффициент трения при этом уменьшается, а износостойкость увеличивается. Одновременное применение спиральных и радиальных каналов (направление спирали должно быть противоположно направлению вращения дисков) обеспечивает наилучшую подачу смазки [c.544]

Значения коэффициента трения скольжения асбофрикционных материалов при различной температуре [c.554]

Известны формованные материалы на каучуковом связующем, смоляном и комбинированном. Материалы на каучуковом связующем отличаются высоким коэффициентом трения и износостойкостью при сравнительно невысоких температурах (200—250° С). При работе в тяжелонагруженных узлах трения при более высоких температурах каучуковые асбофрикционные материалы имеют недостаточную теплостойкость и вследствие этого низкий коэффициент трения и повышенный износ. [c.110]

Фактическая площадь контакта А мала и в зависимости от нагрузки и упругопластических свойств асбофрикционных материалов равна (0,01—0,001)Аа. На пятнах фактического контакта развиваются процессы трения и износа. От площади фактического контакта зависят коэффициент трения и износ. [c.118]

При трении асбофрикционных материалов наиболее характерны первые два вида фрикционных связей — упругое или пластическое деформирование трущихся поверхностей. Упругое контактирование поверхностей реализуется для матери- [c.118]

Считается [14, 35], что при трении асбофрикционных материалов в паре с металлами в области сравнительно низких температур (50—150 С) реализуется упругое контактирование, а при повышенных температурах (200° С и более) — пластическое. [c.119]

С увеличением поверхностной температуры и уменьшением температурного градиента отмечается тенденция роста износа асбофрикционных материалов при трении в паре с металлами. Как показано в работе [44], при повышенных температурах механизм износа определяется процессами деструкции связующего. [c.121]

Влияние продуктов износа на трение и износ замечено давно [1, 21, 23, 28, 32 и др. ] В работах [18, 28] отмечается, что наличие продуктов (частиц) износа способствует некоторому повышению коэффициента трения, в отдельных случаях коэффициент трения почти не зависит от наличия или отсутствия частиц износа, а иногда [1] частицы износа, действуя подобно шарикам, снижают трение. Факторами, влияющими на сохранение частиц износа в зоне трения, могут являться площадь трения, наличие канавок или пазов на поверхности, коэффициент взаимного перекрытия. В работе [18] приведены результаты исследования трения асбофрикционных материалов в паре с металлами при наличии продуктов износа в зоне трения и при искусственном их удалении. Установлено, что при удалении частиц износа коэффициент трения снижается на 15—20%, а износ — в несколько десятков раз. [c.124]

Окружающая среда при трении асбофрикционных материалов рассматривается как фактор, влияющий на развитие физико-химических явлений в зоне трения и, следовательно, на трение. [c.125]

Так как асбофрикционные материалы обычно используют в паре с чугунами и сталями, некоторые физико-механические и теплофизические характеристики таких металлов, которые необходимы для расчета температур, берут из специальных справочников, а также из [8, 12, 29]. Кроме того, такие данные по ряду материалов имеются в I и II томах справочника Трение, изнашивание и смазка . Данные по асбофрикционным материалам приведены в гл. 4. [c.133]

В шестой зоне коэффициент трения определяется свойствами фрикционного рабочего слоя, который качественно изменяется в связи с тем, что при температуре трения 900—1200° С чугун, работающий в паре с асбофрикционным материалом, настолько размягчается, что начинает действовать как смазка. [c.145]

Окружающая газовая среда через щелевой и адсорбционный эффекты оказывает существенное влияние не только на трение асбофрикционных материалов, но и на износ. [c.148]

Сложность и неоднозначность полученных зависимостей объясняется многообразием и сложностью процессов, происходящих при трении асбофрикционных материалов. Важное значение имеют различные физико-химические явления, сопровождающие трение процессы термической деструкции связующего, приводящие к образованию на поверхности трения жидких смазочных продуктов, снижающих трение возгорание этих продуктов при высокой мощности трения и вследствие этого стабилизация фрикционных свойств термомеханическая приработка при умеренном длительном термическом воздействии, способствующая улучшению фрикционных свойств, а при сильном воздействии температуры приводящая к их ухудшению, и многие другие явления. [c.152]

Испытывали следующие асбофрикционные материалы НСФ-1, НСФ-2А, НСФ-8, НСФ-6 (ГОСТ 1786—74 ), 6КФ-10 (ГОСТ 15960—79). Эти материалы существенно различаются по составу, структуре и свойствам. В качестве критерия оценки влияния структуры чугунов на фрикционно-износные свойства асбофрикционных материалов принимали уровни коэффициента трения и износа и их коэффициенты вариации. [c.157]

Статическое трение асбофрикционных материалов. При расчете и анализе работы фрикционных устройств в режиме статического трения (тормоза подъемнотранспортных машин, муфты сцепления, неподвижные фрикционные соединения и др.), при анализе механических релаксационных колебаний, возникающих в узлах трения, и во многих других случаях наряду с кинетическими фрикционными характеристиками необходимо знать статические характеристики, в частности коэффициент статического трения или трения покоя. [c.157]

Результаты испытаний асбофрикционных материалов в паре с чугунами различной структуры [c.158]

Коэффициент трения асбофрикционных материалов в паре со сталью 45 меньше, чем при трении в паре с серым чугуном. С увеличением шероховатости поверхности коэффициент статического трения возрастает. [c.159]

Рассмотрим основные, существенные для оценки асбофрикционных материалов физико-механические свойства. [c.160]

Для асбофрикционных материалов на каучуковом связующем п у соответственно равны (2,3—2,4)-10 Дж и (0,45—0,60)-Ю" м . Для более жестких материалов на смоляном связующем 0=4,7-10 Дж, 2,5-10 м . [c.161]

Ползучесть — процесс малой непрерывной пластической деформации, протекающей в условиях длительного статического нагружения, является одной из особенностей асбофрикционных материалов. [c.161]

В работе [27 ] показано, что ползучесть формованных асбофрикционных материалов при 18—20° С хорошо описывается уравнением, полученным А. П. Вронским на основании линейной теории вязкоупругости [c.162]

Твердость материала характеризуют отношением нагрузки, действующей на внедряемый в материал индентор, к площади отпечатка. При измерении твердости асбофрикционных материалов в качестве индентора обычно используют шар. В отличие от большинства металлов поведение полимерных материалов при вдавливании шарика близко к поведению материалов, деформируемых упруго. Твердость является важной характеристикой материала, определяющей фактическую площадь касания при пластическом контактировании. [c.162]

Теплофизические характеристики асбофрикционных материалов как прочностные и деформационные определяются видом полимерного связующего и наполнителей. [c.162]

Тепловое расширение асбофрикционных материалов в несколько раз превышает расширение минеральных веществ и металлов. [c.163]

При введении наполнителя затрудняется перемещение молекул полимера, поэтому, как правило, уменьшается тепловое расширение. Пластмассы с минеральным наполнителем имеют обычно меньший коэффициент теплового расширения, чем пластмассы, содержащие наполнитель органического происхождения. Температурный коэффициент линейного расширения асбофрикционных материалов (15—40)-10" (°С)" . [c.163]

Si асбофрикционных материалах в каче- г( связующего применяют гермореак-1,1 (I м г Ф и 11 л о < р е 3 о л о ф о р м а л ь д е Г и, I, и i ii е) смс, )ь.., чтсственные или синтетические каучуки ИД смолы и каучуки вместе. [c.443]

Для связывания отдельных компонентов фрикционных материалов в одно целое во фрикционные материалы добавляют органические связующие вещества, к которым относятся естественные и синтетические каучуки, смолы, различного вида пеки, битуминозные вещества и т. п. По типу связующего асбофрикционные материалы делятся на материалы на каучуковом, смоляном и комбинированном связующем. Изделия на каучуковом связующем имеют относительно высокий и устойчивый коэффициент трения при нагреве до 220—250° С и отличаются невысокой твердостью. Для возможности вулканизации в эти фрикционные материалы добавляется сера. Путем изменения количества каучука и серы или путем добавления специальных мягчителей можно получить эластичные фрикционные материалы, применяемые в таких узлах, где происходит значительная деформация накладок (например, в ленточных тормозах). При температурах 250—300° С каучук начинает деструктировать, что приводит к снижению износостойкости фрикционного материала и уменьшению его механической прочности. Поэтому в ряде типов фрикционных материалов на каучуковом связующем применяют армирование накладок для увеличения их механической прочности. [c.529]

Вкрапление в состав металлокерамики твердых минералокерамических частиц [197] увеличивает коэффициент трения, но несколько повышает износ металлического элемента пары. Количество и состав керамических частиц обусловливают фрикционные свойства материала. Достаточно высокая механическая прочность и постоянство фрикционных свойств в диапазоне рабочих температур приводят ко все более широкому использованию таких материалов, менее подверженных термической усталости, чем обычные металлокерамики. Износостойкость их в 3—10 раз выше, чем материалов на асбестовой основе. Металлокерамические и минералокерамические материалы обладают меньшим изменением фрикционных свойств и износоустойчивости, чем асбофрикцион-ные материалы на органическом связующем. Так, на фиг. 321 показано изменение коэффициента трения и износа металлокерамического материала (кривая 1) и асбофрикционного материала с органическим связующим (кривая 2) в зависимости от изменения температуры для одинаковых условий работы [184]. Металлокерамические материалы допускают давления до 28 кПсм вместо 1,5—8 кПсм , принимаемых для асбофрикционных материалов. [c.542]

ЯФ — фактическое давление между поверхностями трения. Таким образом, коэффициент трения скольжения зависит от фактической площади контакта, от начального напряжения сдвига и от вязкости. Вследствие значительно более высоких физикомеханических свойств металлического элемента пары по сравнению со свойствами асбофрикционных материалов можно с достаточной степенью точности считать, что именно фрикционный материал будет передеформироваться по отношению к металлу, и тогда параметры уравнения (131) нужно отнести к фрикционному материалу. При этом фактическое давление дф в первом приближении следует считать за твердость фрикционного материала. В уравнении (131) начальное сопротивление сдвигу То, вязкость ц, [c.548]

Изменение величины коэффициента трения покоя. На фиг. 332 показано изменение величины коэффициента трения покоя по мере изменения давления для различных фрикционных материалов при трении по стальному шкиву, имеющему твердость поверхности трения ЯВ415. При опытах было установлено, что для большинства асбофрикционных материалов величина коэффициента трения покоя выше величины коэффициента тре-ния движения. Разница между величинами коэффициента трения покоя и коэф- 0,1 фициента трения движения при скорости 1—1,5 см/сек обычно составляла 5—10%, но иногда достигала 15—30%. Таким образом, величины тормозных статических моментов значительно превышают величины 0,5 расчетных тормозных моментов, подсчитанные по рекомендованным значениям (J l коэффициента трения движения. Переход от статического трения (коэффициент трения покоя) к трению кинетическому происходит обычно не плавно, а скачкообразно. Вследствие упругости контакта двух тел, скользящих одно относительно другого, возникают скачки при трении, объясняемые периодически повторяющимися процессами возникновения и последующего исчезновения упругих напряжений (релаксационные колебания). Эти скачки возникают только в том случае, если сила трения покоя превышает силу трения при установившемся движении. [c.559]

Некоторые асбофрикционные материалы, например накладки фирмы Райбестос, имеют коэффициент трения покоя меньший, чем коэффициент трения движения, вследствие чего переход от покоя к движению происходит без характерных скачков с относительно плавным возрастанием тормозного момента до значения, соответствующего коэффициенту трения движения (фиг. 334, б). Тормозные моменты для тех же накладок, соответствующие величине коэффициента трения покоя (при страгивании барабана с места) и движения (при движении барабана с установившейся скоростью проворачивания), показаны на фиг. 335. [c.561]

На износ поверхности трения тормозного шкива значительно влияет высокий градиент температуры слоев металла, отстоящих на разных расстояниях от поверхности трения. Вследствие разно сти температур этих слоев возникают многократно повторяемые температурные напряжения, приводящие к отслаиванию тонких слоев металла тормозных шкивов в машинах тяжелого режима работы и к появлению на поверхности грения микроскопических трепшн, которые со временем увеличиваются и образуют сетку , снижающую прочность поверхностного слоя. Исследование трения асбофрикционных материалов по стальному шкиву с поверхностью трения, закаленной или цементированной на глубину 1,2 мм, показало, что износоустойчивость стальных поверхностей в значительной мере зависит от содержания углерода в стали цементированная сталь оказалась более износостойкой, чем закаленная сталь, и менее чувствительной к изменению условий трения. Однако при твердости НВ > 550 износ поверхности шкива был ничтожен для обоих методов обработки. Таким образом, испытания показали, что поверхностная закалка тормозного шкива токами высокой частоты, азотированием, цианированием или цементированием более способствует повышению износостойкости шкива, чем объемная закалка. В случае применения вальцованной ленты металлический элемент должен быть выполнен из чугуна или стали с твердостью поверхности трения не менее НВ 250. Более низкая твердость стального элемента приводит к задирам на рабочих поверхностях, быстро выводящим металлические элементы пары из строя. [c.580]

Из асбофрикционных материалов, применяемых для тормозов и сцеплений, представляют интерес три материала эскол, 6КВ10 и ретинакс (ГОСТ 10851—64). [c.201]

Площадь фактического контакта, как известно, является фактором, определяющим коэффициент трения. При заданном номинальном давлении площадь фактического касания зависит от номинальной площади. По данным И. В. Кра-гельского, для некоторых материалов при увеличении номинальной площади наблюдается тенденция к росту коэффициента трения [16]. Испытания проводили с парами трения кожа—сталь, войлок—сталь. Л. М. Пыжевич указывает на некоторый рост фактической площади и коэффициента трения с уменьшением номинальной площади чугунной железнодорожной колодки, трущейся по поверхности катания стального колеса [28]. Исследования трения асбофрикционных материалов в паре с металлами (серый чугун, сталь, латунь) неизменно указывают на увеличение коэффициента трения с уменьшением номинальной площади трущихся элементов [36, 37]. Этот эффект в наиболее значительной степени проявляется в области сравнительно малых площадей. Например, изменение номинальной площади трения от 1 до 100 см в отдельных случаях приводит к снижению коэффициента трения в 1,5—2 раза. [c.124]

Исследования показывают [2, 8, 9, 13, 21, 22, 23, 29, 33 и др], что воздух — среда, в которой обычно работают узлы трения, являясь окислителем при повл-шенных температурах, способствует процессу термоокислительной деструкц1И связующих, входящих в состав асбофрикционных материалов. Продукты ра Ло-жения связующего в виде фракций собираются на поверхности трения, обра. уя своеобразную смазку, приводящую к снижению коэффициента трения. Износ при этом возрастает. [c.125]

Установлено [8, 9, 32, 35, 36], что форма и размеры узла трения, коэффиц 1 нт взаимного перекрытия являются факторами, влияющими на поступление газовой среды на фрикционный контакт. В работе [36] предлагается метод моделирования физико-химических явлений, зависящих от действия окружающей среды при трении асбофрикционных материалов критерии моделирования и масштабные коэффициенты перехода получены из условий подобия процессов трения, износа и теплообразования на основании работ Э. Д. Брауна, В. Н. Федосеева, А. В. Чичинадзе и др. [8, 12, 21, 23, 29, 32, 33, 34, 35], а также поступления газовой среды в зону трения. Применяя предлагаемые критериальные выражения, можно рассчитать необходимые макрогеометрические характеристики образцов и режимные параметры при лабораторных испытаниях на трение и износ, а также значительно повысить точность и надежность модельных экспериментов на малых образцах, сведя к минимуму объем стендовых испытаний, на которые целесообразно допускать материалы, показавшие лучшие свойства при испытаниях на фрикционную теплостойкость и теплоимпульсное трение [8, 19, 34, 35, 36]. [c.125]

Область применения асбофрикционных материалов чрезвычайно широка, поэтому ограничимся рассмотрением условий применения асбофрикционных материалов в автомобильных барабанных и дисковых тормозах, в тормозах железнодорожного подвижного состава, в авиационных тормозах и узлах сцепления автомобилей. Для этих узлов трения асботехническая промышленность, поставляет большую часть изделий. В перечисленных выше узлах трения реализуются все основные температурные условия работы асбофрикционных материалов весьма легкий режим трения — до 100° С, легкий — 250° С, средний — до 600° С, тяжелый — до 1000° С, сверхтяжелый — более 1000° С. [c.134]

Контртелом Б паре с асбофрикционным материалом были металлические пластины размером 80X30X4 мм из чугуна СЧ 15-32 и стали 45. Шероховатость поверхности пластин соответствует = 1 и 15 мкм. [c.158]

С помощью прибора ПМТП-2 получены следующие значения коэффициентов трения покоя для серийных асбофрикционных материалов [c.160]

Вследствие громоздкости макромолекул полимерной матрицы асбофрикци-онного материала перемещение и перестройка их взаимного расположения в значительном объеме не может происходить мгновенно и требуют известного промежутка времени. При большой скорости деформации протекание процессов перестройки запаздывает, поэтому асбофрикционные материалы при динамических испытаниях разрушаются хрупко, почти без остаточных деформаций. [c.162]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...