Интервал температурный

Рис. 1. Влияние интервала температурных колебаний на коэффициент роста (К) олова /), кадмия (2) и висмута (3).

Аналогичное влияние интервала температурных колебаний обнаружено и на образцах олова, висмута, кадмия (рис. 1). Однако при больших АТ, когда нагревы производят в температурную область, в которой происходит рекристаллизация, коэффициент роста снижается. [c.8]

С уменьшением верхней температуры цикла и интервала температурных колебаний размерная стабильность композиции увеличивается (рис. 78). Особенно интенсивным формоизменение было [c.195]

Второй интервал температурной зависимости микротвердости изучаемых материалов располагается от 200° С до температуры начала резкого разупрочнения, четко определяемой точкой перегиба на зависимости lg НУ-Т. Для никеля это 200—600° С. При температуре 600° С происходит переход от сдвигового механизма пластической деформации никеля, обусловленного скольжением дислокаций, к диффузионному, связанному с восхождением дислокаций. Легирование никеля титаном в количестве 2,65% повышает температуру резкого разупрочнения до 700° С, а хромом в количестве 20% и совместно хромом и титаном — до —800° С. В случае более сложного легирования (рис. 1, кривая 5) наблюдается перемещение точки перегиба в область более высоких значений микротвердости без дальнейшего повышения температуры начала резкого разупрочнения. [c.30]

Результаты расчета поля температур при переменных по температуре теплофизических характеристиках по сравнению с результатами, полученными по усредненным для данного интервала температурным характеристикам, расходятся в пределах 15...30 %. Расчет при переменных теплофизических характеристиках [c.262]

Практически оценка хладноломкости производится путем ударных испытаний серий образцов на изгиб или растяжение при все понижающихся температурах с последующим построением кривых ударная вязкость — температура испытания. На этих кривых обнаруживается так называемый критический интервал (температурный) перехода материала из вязкого состояния в хрупкое. [c.77]

Выбор температурного интервала штамповки Термический режим штамповки днищ состоит из трех этапов нагрев перед штамповкой остывание в процессе штамповки остывание после штамповки. [c.38]

В пределах заданного интервала температуры нагрева детали теплофизические свойства металла и условия теплообмена сильно меняются, поэтому при выполнении точного расчета целесообразно этот интервал разбить на более мелкие и полное время нагрева найти в виде суммы. В качестве иллюстрации метода выполним лишь приближенную оценку сразу для всего температурного интервала (методика расчета не зависит от величины интервала температур нагрева). Теплофизические свойства металла и условия теплообмена будем считать при средней в заданном интервале нагрева температуре / = 400 °С. [c.114]

Классическое представление о внутренней энергии частично подтверждено эмпирическими данными по теплоемкости. Термин теплоемкость первоначально использовали для определения количества теплоты, необходимой для изменения температуры единицы массы какого-либо материала на один градус. Однако было найдено, что теплоемкость является функцией условий, при которых происходит нагревание. Например было найдено, что количество теплоты, необходимое для нагревания единицы массы газа на один градус, значительно больше, если газ расширяется при постоянном давлении в процессе нагревания, чем то количество теплоты, которое потребовалось бы для нагревания газа при постоянном объеме. Кроме того, имеет значение температурный интервал, в котором происходит нагревание. Поэтому существует несколько различных видов теплоемкости, каждый из которых характерен для какого-либо процесса нагревания. [c.32]

Данные по теплоемкости ряда газов представлены в приложении 1 для достаточно низких давлений, так что газы могут рассматриваться как идеальные. Эмпирические постоянные для уравнения теплоемкости в форме уравнения (1-58) приведены в приложении 2. Эти постоянные согласуются с данными теплоемкости приложения 1 для температурного интервала 300—1500 °К с указанным максимальным отклонением. [c.50]

Следует заметить, что величина температурного интервала-превращения может колебаться от десятых долей градуса до-многих градусов, что зависит не только от скоростей нагрева или охлаждения, но и от природы сплава, типа превращения № от других причин. [c.137]

Состав стали особенно сильно отражается на температурных точках мартенситного превращения (Мн и Мк). Увеличение содержания углерода приводит к снижению всего интервала мартенситного превращения. [c.262]

Температурный интервал обратного мартенситного превращения Ая — —Л ), зависящий в первую очередь от состава сплава, располагается выше температуры равновесия 7 о (когда свободные энергии аустенита и мартенсита равны)—рис. 215. Сдвиговое образование аустенита сопровождается его наклепом, упрочнением (фазовый наклеп), [c.268]

Бейнитное превращение переохлажденного аустенита происходит в температурном интервале, расположенном ниже перлитного, но выше мартенситного интервала, поэтому его часто [c.270]

Если описанный механизм справедлив для всего температурного интервала бейнитного превращения, то изменение температуры внутри бейнитного интервала приводит к сильным количественным различиям. При высоких температурах вблизи точки е концентрационное перераспределение более значительное, чем при низких температурах вблизи точки М . [c.271]

Все элементы, которые растворяются в железе, влияют к., температурный интервал существования его аллотропических модификаций, т. е. сдвигают точки Аз и Л4 по температурной шкале. [c.342]

Никель повышает точку А4 и при 1512°С наступает нонвариантное равновесие L+8 y. Никель понижает точку Аз и температуры превращения при нагреве и охлаждении фактически настолько сильно отличаются, что для практического использования диаграммы целесообразно указывать отдельно температурный интервал превращения при охлаждении и при нагреве [c.344]

Ni Со коэффициент линейного расширении (I 1Q3 температурный интервал измерений. С [c.538]

Общий объем литейных пор плавно изменяется, но их размеры и распределение зависят от температурного интервала кристаллизации. При большом интервале литейные поры, как правило, мелки и распределены по всему сечению отливки. Плотность отливки будет мала, но ио этой же причине небольшой будет и литейная усадка. При температурном интервале кристаллизации, равном нулю (чистые компоненты, эвтектика), образуется концентрирован- [c.580]

Однако получить надлежащую структуру свинцовистой бронзы трудно, так как большой температурный интервал кристаллизации (954—32б°С) (см, диаграмму состояния Си—РЬ, рис. 438, б) ири различии в плотности меди и свинца благоприятствует усиленной ликвации по плотности. Это явление можно предупредить ускорением охлаждения расплава в процессе кристаллизации. [c.618]

ПОС-5 и некоторые другие, содержащие всего 5—10% Sn и поэтому менее дефицитные, чем припои составов, приведенных в табл. 146. Однако по физическим и те.хнологическим свойствам они уступают первым—у малооловянистых припоев выше температурный интервал затвердевания (265—299°С у сплава ПОС-10 и 300—314°С у сплава ПОС-5), меньше прочность и жидкотекучесть. [c.625]

Ag Sn 2 прим (не более) температурный интервал затвердевания, °С электропро- водность, м/(0м-мм2) а, в кгс/мм [c.626]

Влияние условий термоциклирования, формы образцов и состояния их поверхности, структуры и свойств материала на формоизменение при теплосменах с градиентом температур сложнее рассмотренного ранее. Оно связано с температурной зависимостью сопротивления пластической деформации и характером распределения температур, меняющимся на различных стадиях цикла и регистрируемым с трудом в опыте. Как правило, с повышением температуры нагрева формоизменение становится более заметным. Последнему способствует н увеличение интервала температурных колебаний. Поскольку от темпа температурных изменений зависит величина термических напряжений, возникающих в сечении термоциклируемого материала, ускорение нагрева [c.12]

С возрастанием интервала температурных колебаний увеличивались и деформации серебра и меди. Зерна вольфрама выдавливались из композиции, а между ними и основой возникали трещины. Поверхность шлифа, особенно в сплаве Ag — W, становилась шероховатой уже после первых термоциклов. Несмотря на то что верхняя температура цикла (Тв = 525° С) превышала температуру рекристаллизации, серебро и медь лишь полигонизировались. В соответствии с данными работы [297 вольфрам при нагревах до 525 и 630° С частично полигонизируется. Сокращение длительности выдержки при верхней температуре цикла задерживает развитие полигонизации, и серебро при тепло-сменах сильно наклепывается. [c.18]

Регистрируемое на различных этапах термоцикла изменение размеров образцов является суммарным и состоит из деформации нормальной ползучести (внешние напряжения не превышают предел текучести ни одной из фаз), объемного эффекта фазового превращения и трансформационной деформации. Поэтому величина деформации за цикл должна зависеть от темпа смены температур и величины температурных градиентов. Авторы работы [294] такой зависимости не обнаружили. Однако в железе высокой чистоты, например при термоциклировании с перепадом температур, появляются деформации, которые не являются следствием внешней нагрузки [331]. В связи с этим авторы работ [287, 348] при изучении эффекта внешней нагрузки предприняли меры с целью устранения влияния продольных температурных градиентов. В отличие от работы [294], на железе и стали обнаружена зависимость остаточной деформации от скорости фазового превращения. Клинард и Шерби [287] дифференцировали размерные изменения, обусловленные трансформационной деформацией, нормальной ползучестью и различием удельных объемов феррита и аустенита как и авторы [294], они пришли к выводу, что трансформационная деформация при нагреве образца значительно больше, чем. при охлаждении. Петче и Штанглер [348] варьировали в широком диапазоне длительность термоцикла, интервал температурных колебаний и скорость изменения температуры. Ими показано, что при широком температурном интервале (примерно 200° С), в котором полиморфные превращения железа происходят полностью, деформация за определенное время пропорциональна числу циклов и трансформационная пластичность почти не зависит от скорости изменения температуры и длительности цикла. При узком интервале температурных колебаний (примерно 60° С) деформация за одно и то же время испытания почти одинакова и не зависит от числа циклов и скорости изменения тем- [c.69]

Пределы температурного цикла нагружения, а также время сикла оказывают определяющее влияние на термическую усталость и чем больше интервал температурного цикла, тем больше термические напряжения. Наиболее существенным здесь является влияние верхней температуры цикла. При повышении температуры снижается предел текучести, а также ускоряется процесс ползучести. Влияние времени выдержки при верхней температуре термического цикла на количество циклов до разрушения материала можно определить И7] по формуле q N - В - Ь 1д г, где Л/ - количество циклов до разрушения матер><ала t — время выдержки при максимальной температуре В лЬ — постоянные величины, характерные для данного материала и нагружения. [c.89]

В процессе растекания флюса ( Салют 1 ) его состав не изменяется, газовые включения не образуются, что способствует затеканию припоя в зазор ровным фронтом флюс имеет больший интервал температурно-временной активности, чем ВП209. [c.127]

Настоящий раздел содержит две главы — 7 и 8. Гла ва 7 посвящена рассмотрению вопросов взаимодействия лазерного излучения видимого диапазона длин волн с сегнетоэлектрическими кристаллами, в основном с ниоба-тами и танталатами щелочных и щелочноземельных металлов. Рассмотрение этих вопросов представляет большой научный и практический интерес, так как большинство этих материалов применяется в качестве модуляторов и преобразователей излучения квантовых генераторов. Здесь следует отметить, что рассматривается взаимодействие излучения с кристаллами, приводящее к появлению неоднородностей показателя преломления (эффект фоторефракции). Как следствие этого эффекта возрастает остаточное светопропускание и увеличивается интервал температурного синхронизма генерации второй гармоаики. [c.291]

К фи.зическим свойствам шлака относятся теилофизические характеристики — температура плавления, температурный интервал затвердевания, теплоемкость, теплосодержание и т. п. вязкость способность растворять окислы, сульфиды и т. п. определенная плотность определенная газопроницаемость достаточное различие в коэффициентах линейного и объемного расширения по сравнению с металлом, что необходимо для легкой очистки металла шва. [c.98]

Наилучшие качества при сварке имеют шлаки, если температура их плавления составляет 1100 — 1200 С. Температурный интервал затвердевания должен быть небольшим или, как говорят, П1лак должен быть коротким . Шлаки, у которых переход от жидкого к твердому состоянию растянут на значительный температурный интервал (так называемые длинные шлаки), при прочих равных условиях хуже обеспечивают формирование шва. [c.98]

При испытаниях надрезанных образцов на удар хрупкие раз-рутончя переходят в вязкие при повышепии температур испытания. Снижает температурный интервал перехода в хрупкое состояние некоторое увеличение содержания в стали углерода и для ферритпых сталей — азота (примерно в количествах /цщ от концентрации хрома). Такие добавки уменьшают склонность к росту зерна при высоких температурах и улучшают сварочные свойства сталой. [c.261]

Разность температур (температурный интервал) h — h или Tr-T градус термодинамический град (терм.) deg (therm.) 1 град (терм. Цельсия)= = 1 град (терм. Кельвина) [c.15]

В табл. 9 П01казан интервал температур существования различных аллотропических форм некоторых, имеющих практическое значение металлов, у которых обнаружена температурная аллотропия.< [c.55]

Температурный режим обработки холодом определяется положением нижней мартенситной точки (Мк). Поскольку превращение происходит только при охлаждении в области мартенситаого интервала, то и охлаждение следует вести до точки Мк для данной стали. [c.306]

Легирующие элементы не влияют на кинетику мартенсит-ного превращения, которая, по-видимому, похол<а во всех сталях. Их влияние сказывается здесь исключительно на положении температурного интервала мартенситного превращения, а это в свою очередь отражается и на количестве остаточного аустенита, которое фиксируется в закаленной стали. Некоторые элементы повышают мартенситную точку и уменьшают количество остаточного аустенита (алюминий, кобальт), другие не влияют на нее (кремний), но большинство снижает мартенситную точку и увеличивает количество остаточного аустенита (рис. 285). Из диаграммы видно, что 5% Мп снижает мартенситную точку до 0°С, следовательно, ири таком (или большем) содержании этого легирующего элемента охлаждением можно зафиксировать аустенитное состояние. [c.357]

Из диаграммы видно, что критическая точка А, лежит при 700°С и Лз при 800 С. Перлито-троститный распад (при 500—700°С) в этой стали отсутствует, и аусте-нит может превратиться или в бей-нит (в районе 450—300°С), или н мартенсит—при быстром непрерывном охлаждении. Температурный интервал мартенситного превраще ния находится приблизительно в следующих пределах начала (точка Мя) 370°С, конец (точка Л1к) 250°С. Высокое положение точки Мк способствует образованию в этой стали в закаленном состоянии лишь небольщого количества остаточного [c.382]

Дендритная ликвация. Появление дендритной ликвации обусловлено иеравновесной кристаллизацией сплавов (см. гл. V, п. 10). Наличие в стали легируюихих элементов увеличивает температурный интервал кристаллизации, затрудняет протекание диффузионных процессов и способствует развитию явлений дендритной ликвации, так как увеличивает разницу в концентрациях между ранее и позднее выпавшими из жидкости кристаллами (по данным И. Н. Голикова). Макроструктура дендритной ликвации приведена на рис. 308,а. [c.408]

Итак, получение высококоэрцптнвпого состоянии сводится к разделению исходной р-фазы на когерентные высокодиснерсные Pi- и pj-фазы, что приводит к возникновению больших напряжений и к искажению кристаллических решеток фаз, к дроблению блоков мозаичной структуры. Для наибо лее успешного проведения этого процесса необходим ступенчатый распад р-фазы. Б. Г, Лившиц указывает, что существует два температурных интервала этого ступенчатого распада. В верхнем интервале (900—800°С) происходит подготовительный процесс, а в нижнем (700—600°С) с достаточной полнотой заканчццается процесс дисперсионного распада. [c.545]

Си Zn 2 (не бо-прим лее) температурный интервал затвердевания, °С электросопро- тивление. OmmmVm [c.626]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...