Объемный эффект фазового превращения

В каких случаях объемный эффект фазового превращения меньше нуля [c.93]

Усадочная раковина - пустота, возникающая в слитке (отливке) в результате усадки (уменьшения объема) при переходе металла из жидкого состояния в твердое (объемный эффект фазового превращения). [c.341]

Объемный эффект фазового превращения 68 Орбитали электронные [c.731]

Методы исследования теплового расширения металлов и объемных эффектов фазовых превращений в них [c.33]

Вычисляя д, необходимо учитывать знак производной / /й х. Кроме того, следует иметь в виду, что резкое изменение хода дилатометрической кривой обусловлено не температурной зависимостью коэффициента расширения, а объемным эффектом фазового превращения. [c.44]

Общей для материалов второй и третьей фупп является невозможность исправления грубой кристаллической структуры металла шва и рекристаллизационной структуры околошовной зоны путем последующей термообработки из-за малого объемного эффекта полиморфного превращения или вообще по причине отсутствия фазовой перекристаллизации. [c.243]

Анализ формоизменения урана и его сплавов при термо-циклировании с многократными полиморфными превращениями дан в работах [88, 279], где необратимое формоизменение рассматривается как результат пластической деформации, происходящей одновременно с полиморфными превращениями. По данным [279], общее изменение формы образцов урана зависит от направления фронта фазовой перекристаллизации. Путем сопоставления двух типов фазовых превращений было показано, что при неизменных направлении и ориентации фазовой границы конечная форма зависит от относительной прочности фаз, а величина изменения — от объемного эффекта фазового перехода. Согласно данным работ [88, 279], необходимыми условиями необратимого формоизменения при фазовом превращении являются наличие объемного эффекта превращения определенное сочетание геометрии образца и распространения фронта перекристаллизации или текстуры материала [c.53]

Дилатометрами называют приборы, предназначенные для регистрации и измерения теплового расширения материалов и объемных (линейных) эффектов фазовых превращений. С помощью дилатометров тем или [c.34]

Методы тепловой микроскопии, например, высокотемпературная вакуумная металлография [ 1 ], позволяющая установить связь между свойствами зерен, их границ и поликристаллического агрегата в целом, первоначально основывались на эффекте термического травления , а также на всех явлениях, связанных с объемными изменениями, приводящими к соответствующему изменению геометрического профиля поверхности исследуемого образца. К таким явлениям относятся диффузия и фазовые превращения и любые другие процессы расслоения структуры при нагреве ИЛИ охлаждении фаз с различными коэффициентами термического расширения. [c.5]

Одной из причин размерной нестабильности при термоциклировании металлов могут быть фазовые переходы. Многие из них сопровождаются объемными изменениями, и создание условий для неодновременного развития их служит предпосылкой появления необратимой деформации тел. Этому способствуют температурные градиенты, наличие физической неоднородности и др. Но и при одновременном развитии фазовые переходы часто вызывают необратимые размерные изменения, связанные, например, с накоплением пор. Если периодическое термическое воздействие сопряжено с механическим, влияние фазовых превращений становится заметнее. Наиболее изучен эффект полиморфных превращений, процессов растворения и выделения избыточных фаз, процессов оплавления и затвердевания. Они и рассматриваются в этой главе. Результатом многократного чередования их при термоциклировании является изменение формы тел с сохранением объема или увеличением его вследствие накопления пор, что может и не сопровождаться искажением геометрии тел. Механизм роста чугуна и стали при термоциклировании с переходом через критический интервал усложнен участием нескольких видов фазовых превращений и поэтому обсуждается в отдельной главе. [c.50]

При нагреве деформированного металла, т. е. металла с большим числом дефектов, происходит серия процессов, приближающих состояние металла к исходному — до деформации, заключительным из которых является рекристаллизация (детально рассмотренная в ряде монографий, например [146—148]). Среди этих процессов одним из наиболее интересных является процесс полигонизации. Он имеет место не только после пластической деформации и нагрева или при ползучести полигонизованная структура возникает также в результате полиморфного превращения [149], в процессе диффузии, при окислении и, очевидно, может образовываться при фазовых превращениях, особенно тех из них, которые идут с заметным объемным эффектом. [c.183]

Влияние исходной обработки на фазовые превращения, наблюдаемые при нагреве, авторы связывают с процессами, протекающими при охлаждении в ходе данной обработки. Увеличение скорости охлаждения от 600 (при нормализации) до 1000°С/мин (при закалке) не оказывает заметного влияния на кривые нагрева сплавов с 4—10% Мп. В то время, как на дилатометрической кривой нагрева закаленного образца сплава с 15% Мп отсутствует объемный эффект, связанный с обратным а->7-превращением. [c.61]

В ряде работ рассматриваются напряжения, возникающие в нагретом теле за счет фазовых превращений. Такие превращения сопровождаются изменениями объема, поэтому их можно описать при помощи теории, учитывающей эффекты теплового расширения. С этой целью в области с фазовыми превращениями следует ввести эквивалентное изменение температуры. Так как изучается только эффект фазовых изменений, распределение температуры должно быть задано при помощи ступенчатой функции с быстрыми изменениями в узкой зоне, в которой создается объемное расширение. Однородность распределения температуры вне этой зоны обеспечивает отсутствие иных температурных напряжений, кроме тех, которые вызваны разрывом температуры в области фазовых превращений. [c.160]

Вместе с тем на сплавах системы А1—Ge показано, что эффект сверхпластичности наблюдается при lOO-f-200 мкм [31- 33]. При этом не обнаружено образование субструктуры в процессе деформации. В то же время найдена корреляция между исходной пористостью сплавов, возникающей в результате фазового превращения при нагреве до температуры испытаний, и относительным удлинением в условиях СП течения [32]. Максимум пластичности получен в сплаве А1 — 0,4 % Ge, в котором исходная пористость также достигла наибольшего значения [примерно 0,8 % (объемн.)]. В работе [33] показано, что эффект СП в сплавах А1—Ge обусловлен тем, что пористость способствует развитию комбинации механизмов, характерной для обычных СП сплавов, а поскольку пористость поддерживается на постоянном уровне, она не ведет к разрушению материала. [c.16]

Указанный эффект существенно зависит от содержания таких примесей, как азот, и кислород, которые заметно влияют на параметры, а следовательно, и на объемный эффект превращения. По этой причине эффект измельчения зерна титана фазовой перекристаллизацией проявляется не на всех плавках, что затрудняет практическое использование этого явления. [c.397]

Общеизвестно значение и распространенность различных методов дилатометрических измерений при исследовании кинетики фазовых превращений в твердых веществах. Последние считаются одними из наиболее чувствительных и надежных. Не вскрывая существа превращений, они дают весьма точную временную характеристику суммарного процесса при применении простой и часто стандартной аппаратуры. Дилатометрический метод физико-химического анализа имеет то основное преимущество исследования фазовых превращений в твердых веществах, в том числе в металлах и сплавах, что величина объемного эффекта, наблюдающаяся при фазовых превращениях первого рода, зависит не от скорости нагрева или охлаждения, а только от температуры. Это позволяет в результате уменьшения скорости изменения температуры записывать объемные эффекты в условиях, приближающихся к равновесным, т. е. изотермическим. Указанное обстоятельство особенно важно, если мы пользуемся дилатометрическим методом при построении диаграммы состояний. Методом дилатометрического анализа, помимо непосредственного определения коэффициентов термического расширения, являющихся одной из основных характеристик материалов, можно также исследовать явления упорядочения и распада твердых растворов, рекристаллизации и вообще все процессы, которые сопровождаются экстремальным изменением объема. Немаловажным преимуществом является также возможность получения непрерывной записи кривых нагрева или [c.41]

По представлениям, которые развиваются в работе [190], сверхпластичность во время фазовых превращений обусловлена внутренними напряжениями, возникающими из-за разности удельного объема фаз. Внутренние напряжения накладываются иа внешние, и суммарное напряжение, вызывающее течение металла, оказывается значительно больше приложенного. Деформация металла при полиморфном превращении пропорциональна объемному эффекту при фазовых превращениях ДУ/F. [c.160]

Основной проблемой в описании механики двухкомпонентных потоков является коррективный учет взаимодействия между компонентами. В общем случае при фазовых переходах межкомпонентное взаимодействие характеризуется обменом массой, импульсом и энергией. Фазовые превращения могут, например, возникать в результате испарения влаги с поверхности твердых частиц нагретого влажного материала. Если пренебречь в качестве первого приближения перекрестными эффектами, обмен массой при этом будет характеризоваться объемной интенсивностью испарения/, равной [c.403]

Регистрируемое на различных этапах термоцикла изменение размеров образцов является суммарным и состоит из деформации нормальной ползучести (внешние напряжения не превышают предел текучести ни одной из фаз), объемного эффекта фазового превращения и трансформационной деформации. Поэтому величина деформации за цикл должна зависеть от темпа смены температур и величины температурных градиентов. Авторы работы [294] такой зависимости не обнаружили. Однако в железе высокой чистоты, например при термоциклировании с перепадом температур, появляются деформации, которые не являются следствием внешней нагрузки [331]. В связи с этим авторы работ [287, 348] при изучении эффекта внешней нагрузки предприняли меры с целью устранения влияния продольных температурных градиентов. В отличие от работы [294], на железе и стали обнаружена зависимость остаточной деформации от скорости фазового превращения. Клинард и Шерби [287] дифференцировали размерные изменения, обусловленные трансформационной деформацией, нормальной ползучестью и различием удельных объемов феррита и аустенита как и авторы [294], они пришли к выводу, что трансформационная деформация при нагреве образца значительно больше, чем. при охлаждении. Петче и Штанглер [348] варьировали в широком диапазоне длительность термоцикла, интервал температурных колебаний и скорость изменения температуры. Ими показано, что при широком температурном интервале (примерно 200° С), в котором полиморфные превращения железа происходят полностью, деформация за определенное время пропорциональна числу циклов и трансформационная пластичность почти не зависит от скорости изменения температуры и длительности цикла. При узком интервале температурных колебаний (примерно 60° С) деформация за одно и то же время испытания почти одинакова и не зависит от числа циклов и скорости изменения тем- [c.69]

В дискуссии с Клинардом и Шерби Джонсон [318] приводит обобщенное уравнение, в котором полное изменение размеров образца на одной стадии цикла включает в себя деформации, обусловленные нормальной ползучестью, трансформационными явлениями и объемным эффектом фазового превращения [c.73]

Машино-, приборостроение и многие другие отрасли народного хозяйства используют материалы, прошедшие деформационное, термическое или xимикo-tepмичe кoe упрочнение. Часто традиционные способы упрочняющих технологий оказываются недостаточно эффективными при решении задач новой техники. Это привело к тому, что в последнее время появились способы и режимы, в основе которых лежат приемы, позволяющие интенсифицировать многие физико-химические процессы за счет использования природы материалов и особенностей протекающих в них структурных превращений. К ним можно отнести лазерную и плазменную обработку, применение которых позволяет достичь сверхвысоких скоростей нагрева и охлаждения, что, в свою очередь, приводит к уникальным структурным изменениям, динамическому старению (старению под напряжением) и т. д. На основании теоретических и лабораторных исследований уже сейчас разработаны некоторые технологии, использующие эти эффекты. К таким технологиям может быть отнесена термоциклическая обработка (ТЦО), первые исследования которой. были начаты еще в середине 60-х годов. ТЦО состоит из периодически повторяющихся нагревов и охлаждений по режимам, учитывающим внутреннее строение материала, а именно разницу в теплофизических характеристиках фаз, объемный эффект фазовых превращений и др. Такой подход делает возможным за довольно короткое время, включив в Работу практически все резервы, сформировать оптимальную структуру. 1 При этом могут быть существенно расширены возможности в части полу-) чения материалов с заданными свойствами и совершенствование на этой юснове машин, конструкций, отдельных узлов и деталей. Все это ставит ТЦО в разряд перспективных направлений в металлообработке. [c.3]

Авторы работы [265], используя методы вакуумной металлографии, проследили за размерными и структурными изменениями железа по достижении конечных температур цикла. Образец нагревали пропусканием электротока, и по предварительно нанесенным отпечаткам микротвердомера оценивали изменение размеров различных участков неравномерно нагретого образца. В средней части образца, где температурные градиенты были невелики, наблюдалось различие в линейных изменениях, происходящих при нагреве и охлаждении. В участках с большими температурными градиентами это различие отсутствовало и относительные изменения длины при прямом и обратном полиморфных превращениях оказались близкими к объемному эффекту фазового перехода (примерно 1%). Девятикратное повторение нагрева и охлаждения не изменило характера необратимого формоизменения образцов. На основании данных о структурных изменениях, происходящих на разных этапах термоцикла, авторы работы [265] заключили, что различие размерных изменений при нагреве и охлаждении образцов связано с характером фазовой перекристаллизации. При нагреве средней части образца возникает много зародышей аустенита, которые растут с приблизительно одинаковой скоростью во всех направлениях. В этом случае изменение длины составляет примерно 1/3—2/3 объемного эффекта превращения. При повышении температуры кристаллы аустенита последовательно растут в участках, где существуют продольные температурные градиенты, и приобретают столбчатое строение. Последовательное распространение фронта фазовой перекристаллизации вдоль образца не сопровождается изменением его поперечного сечения, и изменение длины соответствует объемному эффекту полиморфного превращения. Поскольку при охлаждении новые кристаллы феррита не зарождаются, обратное полиморфное превращение происходит путем роста сохранившихся в холодной части образца кристаллов феррита. В результате последовательной перекристаллизации столбчатые кристаллы феррита прорастают в средней части образца, что не сопровождается изменением его поперечного сечения. Таким образом, необратимое формоизменение происходит лишь в средней части образца, где [c.57]

Юнг и Ратенау [293] обнаружили, что трансформационная деформация пропорциональна объемному эффекту AWF превращения и обратно пропорциональна прочностным свойствам материала при температурах фазового превращения. Механические свойства металла являются струк-турно-чувствительными характергютиками и с изменением упаковки атомов меняются. Естественно ожидать, что с появлением внутренних напряжений, связанных с изменением объема или формы превращенной области, деформация будет неоднородной преимущественно должна деформироваться фаза с более низким сопротивлением деформации. В железе, например, предел текучести аустенита значительно выше, чем у феррита, а скорость ползучести на установившейся стадии при 910° С почти в 200 раз меньше [365]. Поэтому преимущественно при фазовом превращении должен деформироваться феррит. О развитии пластической деформации в момент полиморфного превращения свидетельствуют приведенные выше данные об изменении структуры, связанном с накоплением дислокаций и развитием субструктуры феррита. [c.71]

Анализируя результаты, полученные при термоциклировании стали Юкп, следует предположить, что внутреннее окисление способствует формоизменению образцов. С целью выяснения причин этого влияния проследили за размерными изменениями на различных этапах термоцикла. Дифференциальные дилатограммы получали с исходных образцов стали 10 кп и после двухчасового предварительного отжига при 960° С и разрежении 10 мм рт. ст. Скорость нагрева составляла 100 град/мин, охлаждения — 200 град1мин. Оказалось, что предварительная обработка в слаборазреженной атмосфере сказывается на температурах и объемном эффекте полиморфных превращений. На рис. 68 представлена температурная зависимость относительного изменения длин исходного и отожженного образцов. Заштрихованные области соответствуют сдвигу температур начала и окончания фазового превращения, вызываемого обезуглероживанием и окислением образцов. Площади этих областей характеризуют уровень деформаций, [c.173]

При сварке материалов третьей группы главную роль играют процессы кристаллизации (в особенности эвтектической), рекристаллизации и старения. Общпм для материалов второй и третьей групп является невозможность исправления грубой кристаллической структуры металла шва и ре1 рпсталлизованной структуры околошовной зоны путем последующей термообработки из-за малого объемного эффекта полиморфного превращения или вообще из-за отсутствия фазовой перекристаллизации. [c.8]

О кинетике изменения и величине внутренних деформаций и напряжений в околошовной зоне при сварке титана данных очень мало. Однако, располагая сведениями о коэффициенте линейного расширения титана (8,5 10 " 1/°С при 0—100° в сравнении с 11,7 10 1/°С для железа), о модуле упругости (11250 в сравнении с 21000 кГ/мм для железа) и характере изменений удельного объема при протекании фазовых превращений, можно в первом приближении оценить знак и порядок величин остаточных деформаций и напряжения. Превращение [3 а в титане и его а- и а + 13-снлавах, а также превращение (3 со в а+13-сплавах титана протекают пе с увеличением объема, как превращение а в железе и стали, а с небольшим уменьшением его. Едипствепное превращение в титане и его сплавах, которое происходит с увеличением объема, — это гидридное (на 15% при Т1Н 100%). Однако расчеты показывают, что при содержании 0,01% Ы изменение удельного объема технического титана вследствие гидридного превращения не превышает 0,1%. При полном превращении аустенита в мартенсит, например в стали с 0,38% С и 1,4% Сг, удельный объем увеличивается в среднем на 5%, т. е. в 50 раз больше Столь малый общий объемный эффект гидридного превращения в око.яо-шовной зоне, вероятно, не может привести к изменению знака остаточных продольных растягивающих деформаций и напряжений первого рода. [c.49]

Дисперсные смеси двух сжимаемых фаз с фазовыми превращениями. Рассмотрим подробнее гетерогенную смесь двух сжимаемых жидкостей т = 2), в каждой из которых отсутствуют эффекты нрочностп. Пусть вторая фаза (i = 2) присутствует в виде отдельных. одинакового размера включений, непосредственными взаимодействиями (например, столкновениями) между которыми можно пренебречь первая фаза (i = 1) является несущей средой, описываемой моделью вязкой жидкости. В этом случае при достаточно малых объемных содержаниях дисперсной фазы будем полагать, что воздействие вдоль граничной поверхности выделенного объема смеси, описываемое тензором, приходится на несущую фазу, а воздействие на дисперсную фазу определяется силой со стороны несущей фазы на целое число частиц, находящихся в этом объеме. Таким образом, примем [c.33]

Еще один возможный источник остаточных напряжений в компонентах— фазовые превращения, сопровождаемые объемными изменениями. Поскольку в процессе своего фазового превращения компонент обычно стеснен другими компонентами композита, соответствующие полные (равновесные) значения объемного изменения не могут быть реализованы в результате возникают остаточные напряжения. Эти эффекты, исследованные де Сильва и Чэдуиком [14], далее обсуждаться не будут. [c.66]

Как уже отмечалось, развитая поверхность изолированных наночастиц дает большой вклад в их свойства. Неаддитивность термодинамических функций, связанная с вкладом границ раздела фаз и учитываемая введением поверхностного натяжения о, приводит к размерным эффектам термодинамических величин. В случае наночастиц необходимо учитывать также зависимость поверхностного натяжения от размеров частиц. Влияние поверхностной энергии сказывается, в частности, на термодинамических условиях фазовых превращений. В наночастицах могут возникать фазы, которые не существуют в данном веществе в мао сивном состоянии. С уменьшением размера .астац вклад поверхности Fj = a(n)dv (где а(п) — поверхностное натяжение, зависящее от направления единичного вектора п, нормального к поверхности) в свободную энергию F = F, + F, (F,, — объемный вклад) увеличивается. Если в массивных образцах при некоторой температуре устойчива фаза 1, т. е. то при уменьшении размера с учетом может оказаться, что [c.62]

Возникновение растягивающих остаточных напряжений в поверхностном слое. В результате обезуглерожнвания поверхностного слоя или обеднения его другими компонентами после проведения термической обработки в нем возникают высокие растягивающие остаточные напряжения, обусловленные различием температурных коэффициентов линейного расширения и объемных эффектов при протекании фазовых превращений в измененном поверхностном слое и в сердцевине детали [12]. В таких условиях в поверхностном слое детали при действии даже незначительного внешнего растягивающего напряжения может возникнуть пластическая деформация. Остаточные растягивающие напряжения в поверхностном слое Снижают прочность при циклическом нагружении. [c.684]

Восстановление формы обнаружено и на сталях [168, 172]. Исследованием дилатометрических эффектов в деформированных хромомарганцевых сталях было установлено, что знак изменения размеров при е- -у-превращении противоположен тому, который вызывает при пластической деформации образование е-фазы. Обратное е- у-превра-щение при нагреве сопровождается неизотропным изменением линейных размеров. В направлении, в котором при предварительной деформации образец укорачивался, наблюдалось удлинение [168]. На любопытный факт изменения знака деформации при температуре фазового перехода предварительно деформированного двухфазного (е+ + 7)-сплава обратил внимание еще Шуман [93]. Образцы из железомарганцевого сплава Г16С подвергались воздействию упругих или пластических деформаций перед прямым и обратным фазовыми переходами или в процессе перехода. После 24-часовой выдержки под растягивающей нагрузкой при комнатной температуре образцы вместо того, чтобы удлиняться при нагреве несколько укорачивались. При охлаждении исчезал объемный эффект сжатия, если предварительно образец подвергался действию растягивающих напряжений при температурах у- е-пре-вращения или выше. Причем более эффективно влияет растягивающее напряжение в период у- е-перехода,— при последующем дилатометрическом цикле (20°Сч= 400°С) такой образец претерпевал сильное укорочение. Шуман объяснял наблюдаемые явления стабилизирующим влиянием наклепа и образованием е-фазы под действием внешних напряжений [93]. [c.147]

Второй вид сверхпластичности обусловлен фазовыми превращениями, развивающимися во время деформации. При фазовых превращениях возникает большое число несовершенств кристаллического строения, пропорциональное объемному эффекту превращения и поверхностп межфазных границ. В связи с этим следует отметить серию работ С. Т. Кишкина и С. 3. Бокштейна с сотрудниками [188, 189], которые установили, что коэффициенты диффузии атомов при фазовых превращениях в титане на один-два порядка больше, чем в стабильных условиях. Подвижность примесных атомов в момент превращения может быть даже на четыре порядка выше, чем в случае обычной диффузии [189]. [c.160]

О величине объемных изменений при фазовом -превращении в титане опубликованы противоречивые данные. В работе [191] для чистого титана принято AV/V 5%. Это, по-видимому, слишком завышенное значение. В. Д. Садовский с сотрудниками [192] по известным параметрам решетки а и с и коэффициентам линейного расширения установили, что объемный эффект при a -нревращенни в титане должен составлять 0,17%. [c.160]

В работе [193] объемный эффект при фазовом превращении в титане был вычислен из разной плотности а- и -фаз. Плотность -титана при 900° С равна 4,32— 4,53 г/см , а а-фазы=4,402 г/ м откуда следует, что AVIV 1 2%, а TAi35 кгс/мм . Предел текучести титана при 882° С менее 1 кгс/мм , так что объемные эффекты в титане при полиморфном превращении должны эффективно способствовать развитию сверхпластичности. [c.161]

В связи с тем что сверхпластичность, обусловленная фазовыми превращениями, связана с объемными эффектами при превран еппи, она интенсивно развивается ирн цнклированни температуры с переходом через точку полиморфного иревращення. Этот эффект называют динамической сверхпластичностью. Деформация за один цикл в нервом приближении постоянна при неизменном напряжении, так что общая деформация возрастает с числом циклов по закону, близкому к линейному. Деформация за один цикл возрастает прямо пропорционально приложенному напряжению. Такого рода сверхпластичность наблюдалась для тнтана при циклировании температуры вблизи точки полиморфного превращения при испытаниях иа растяжение [190], кручение [191] и сжатие [197]. Деформация титана за один [c.162]

Теплоемкость чугуна заданной структуры можно определить по правилу смешения, пользуясь данными табл. 2. Теплоемкость чугуна при температурах, превышающих -фазовых превращений и до температуры плавления, может быть принята равной. 0,18 кал/Г °С, а превышающих температуру плавления — равной 0,23 0,03 кал1Г °С. Тепловой эффект при затвердевании равен 55 5 кал/Г, а при перлитном превращении зависит от содержания перлита и доходит до 21,5 + 1,5 кал/Г при содержании 0,8% Сев-Объемная теплоемкость с , равная произведению весовой теплоемкости на удельный вес (с , = f т кал/см °С), может быть принята для укрупненных расчетов равной для твердого чугуна [c.199]

Пластическая деформация оказывает на объемную скорость превращения более резкое влияние, чем на общее количество мартенсита. Однако как при малых, так и при больших е она не влияет па общий характер кривой изменения объемной скорости превращеиия в зависимости от степени переохлаждения, поскольку мартенситное превращение является процессом термическим. Абсолютные же величины скоростей, а также температура, которой соответствует максимальная скорость, значительно изменяются. При малых е, активизирующих превращение, объемная скорость возрастает наиболее резко при малых и средних степенях переохлаждепия. При больших е, тормозящих превращение, объемная скорость снижается, что заметно при средних и особенно при больших степенях переохлаждения, так как стабилизирующий эффект предварительной деформации складывается со стабилизирующим эффектом фазового наклепа. Максимум скорости превращения всегда смещается в область более высоких температур (ближе к д) и тем резче, чем выше е. Активизация превращения сопровождается повышением полноты превращения, а торможение, наоборот, снижением [38, 39, 188]. [c.166]

Хонда и Такаги [7] пытались объяснить аномалии инвара влиянием объемных эффектов, сопутствующих фазовому превращению Они считали, что частичные превращения а при нагревании возможны не только при концентрации 36 /о N1 (сплав инвар), но и при более высоких концентрациях. Аналогичной точки зрения на природу аномалий теплового расширения инвара придерживались Бенедикс и Седерхольм [8]. Однако систематические экспериментальные исследования диаграммы состояний Ре — № установили, что эти превращения, если и могут происходить при изменениях температуры, то только в сплавах с содержанием никеля меньше чем 34%. Сплав же инвар, а также подобные ему по свойствам с большим содержанием никеля (например, платинит 42% N1, 58% Ре) являются полностью обратимыми в них при любых изменениях температуры превращения отсутствуют. Таким образом, и эта гипотеза о природе теплового расширения инвара оказалась несостоятельной. [c.180]

Фазовые превращения, имеющие место при разряде аккумуляторных электродов, ведут к существенным объемным изменениям. Так, образование 1 моля PbSOj в результате окисления свинца связано с увеличением объема, равным 30,5 см /моль. Соответствующее объемное изменение при катодном восстановлении РЬОа PbSOi составляет 24,1 см /моль. Увеличение объема в процессе разряда приводит к снижению пористости активной массы и может, в принципе, являться причиной изменения габаритов электрода. Естественно, что все эти эффекты зависят от коэффициентов использования активной массы 0, которые в ряде случаев можно рассчитать, исходя из величин начальной у и конечной у пористости активной массы [1-3]. [c.6]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...