Отнулевой цикл напряжений —

На рис. 25.2, в показан отнулевой цикл напряжений, для которого Ла = О, так как От = 0. [c.279]

Появление нераспространяющихся усталостных трещин наблюдали при переходе от симметричного цикла напряжений растяжения-сжатия к отнулевому циклу напряжений сжатия при испытании образцов из углеродистой стали (0,48 % С 0,26% Si 0,74% Мп 0,011 % Р 0,014% S Ств = 761 МПа От = = 486 МПа 6 = 26% v1j = 57,3%) [24]. Результаты испытаний на усталость показали, что приращение предела выносливости при отнулевом цикле напряжений сжатия по сравнению с пределом выносливости при симметричном цикле напряжений растяжения-сжатия сопровождается возникновением нераспространяющихся усталостных трещин во всем интервале напряжений между этими пределами (от 280 до 340 МПа). [c.90]

Отнулевой цикл напряжений — см. Пульсирующий цикл напряжений Отпуск 3—307 [c.513]

При расчетах на прочность различают три основных вида изменения напряжений во времени статическое напряжение (рис. 3.1, а), отнулевой цикл напряжений (рис. 3.1, б), симметричный цикл напряжений (рис. 3.1, е). [c.247]

Допускаемые напряжения изгиба [о] < При работе зубьев одной стороной (отнулевой цикл напряжений) [c.121]

Примечание. Предел выносливости прн отнулевом цикле напряжений при растяжении — на базе 2 10 циклов предел выносливости при симметричном цикле напряжений прн изгибе — на базе 10 циклов. [c.53]

Допускаемое напряжение на сдвиг для косозубых колес при отнулевом цикле напряжений можно определять как [c.38]

Рис.9.3.12. Кривые малоцикловой усталости стыковых соединений различной прочности при отнулевом цикле напряжений

Предел выносливости при изгибе обозначают аналогично при кручении - Тд, а при симметричном цикле, для которого 7 = -1,-ст иТ . При отнулевом цикле напряжений пределы выносливости обозначают [c.12]

Предел выносливости при отнулевом цикле напряжений [c.40]

В расчетах валов принимают, что нормальные напряжения изменяются по симметричному циклу о = ац и а , = 0. а касательные напряжения — по отнулевому циклу т = тД2 и т = тД2. Влияние асимметрии цикла изменения т обычно незначительно = 0. .. 0,05). [c.210]

В каждой точке поверхности контакта колец или н]ариков контактные напряжения изменяются по отнулевому циклу — рис. 16.15, где изображены напряжения в точках aw Ь (см. рис. 16.14) при вращении внутреннего кольца. Период цикла напряжений в каждой точке [c.287]

Постоянные составляющие циклов изменения напряжений о,п и Тт (средние напряжения цикла) и переменные составляющие Оа и Та (амплитуды цикла) при симметричном цикле изменения напряжений изгиба и пульсирующем (отнулевом) цикле изменения напряжений кручения определяются по зависимостям [c.281]

Цикл напряжений, показанный на рис. 155, в, называют пульсирующим (или отнулевым) циклом. Для него [c.224]

Для неподвижных осей, напряжения в которых изменяются по пульсирующему (отнулевому) циклу, запас усталостной прочности [c.423]

При работе подшипника в каждой точке контакта тел качения с внутренним и наружным кольцами возникают контактные напряжения, которые изменяются по отнулевому циклу. Нетрудно заметить, что при равной нагрузке Яг напряжения в точке а внутреннего кольца больше, чем в точке Ь наружного кольца, так как в точке а шарик соприкасается с выпуклой поверхностью (меньше площадка контакта), а в точке Ь — с вогнутой (больше площадка контакта). [c.421]

Касательные напряжения меняются по отнулевому циклу, поэтому и [c.337]

Предел выносливости стдип при отнулевом цикле напряжений вычисляют по эмирическим формулам (табл. 2.3). [c.14]

Допускаемые напряжения на изгиб стальных валов при симметричном цикле изменения принимают [о ] 0,1аа для осей с отнулевым циклом напряжения [о ] 0,16а , а при постоянных напряжениях [о ] 0,33оз, где — предел прочности. [c.313]

Экспериментальная проверка этого положения была проведена на плоских образцах толщиной 8 мм из стали (ов = = 580 МПа, оо,2=400 МПа) с концентратором в виде центрального надреза (аа=10). Результаты замеров длин трещин при нагружении с различной асимметрией цикла приведены на рис. 11. При симметричном цикле напряжений (R = — 1) и при цикле со средними напряжениями сх<атия, когда максимальное напряжение цикла растягивающее, трещина постоянно растет. При отнулевом цикле напряжений сжатия рост трещины постепенно замедляется, а ее предельная длина стремится к длине пластически деформированной зоны. [c.27]

Науглероживание поверхности образцов из углеродистой стали при температуре 930 °С в течение 13 ч, приводящее к образованию в поверхностном слое остаточных напряжений сжатия, вызвало значительное увеличение предела выносливости 59]. Так, предел выносливости при симметричном растяжении-сжатии увеличился от 280 до 490 МПа, что существенно превышает предел выносливости этой стали с необработанной поверхностью при отнулевом цикле сжатия. Нераспространяющиеся усталостные трещины в образцах с науглероженной поверхностью при симметричном растяжении-сжатии были обнаружены в гораздо большем интервале напряжений, чем при отнулевом цикле напряжений сжатия образцов из той же стали, но без остаточных напряжений (без науглероженной поверхности). [c.94]

Наблюдения за трещиной, имевшей длину по поверхности образца 6 -мм, выращенной при амплитуде Та = 190 МПа и числе циклов нагружения Л = 8-10 , показали, что коэффициент концентрации напряжений у ее вершины ао=3,5. При отнулевом цикле напряжений с амплитудой 22 МПа такая трещина не распространялась, а при увеличении амплитуды до 44 МПа она пересекала ферритную фазу и тормозилась в перлите. Напряжения у вершины трещины в этом случае т = Таао = 44-3,5 = = 154 МПа, что составляет примерно 80% предела выносливости исследуемой стали. Для трещины длиной по поверхности 10,5 мм, выращенной в тех же условиях, коэффициент концентрации напряжений оказался равным 4,5. Таким образом, у вершины этой трещины при амплитуде нагружения 44 МПа действуют напряжения т = 4,5-44= 198 МПа, что превышает предел выносливости. В результате такая трещина пересекает перлитную фазу, а в ферритной раснространяется очень быстро. [c.98]

МПа). Испытания проводили при отнуле-вом цикле напряжений. В табл. 6.9 приведены данные об относительной прочности резьбовых соединений (за единицу принята прочность резьбы с а == 60° и плоскосре-занной впадиной). Как показывает анализ этих данных, профиль, образованный дугой окружности и исключающий контакт между вершиной резьбы гайки и впадиной резьбы шпильки, позволяет на 60 % повысить предел выносливости соединений. При использовании упорной резьбы и резьбы с а = 90° значение Одц повышается незначительно (до 10 %). Это объясняется влиянием ударных нагрузок из-за увеличенных радиальных зазоров при отнулевом цикле напряжений. Предел выносливости этих соединений можно повысить путем предварительной затяжки. [c.196]

Влияние упрочнения ППД на долговечность стали 30ХГСН2А при отнулевом цикле напряжений при растяжении [c.52]

В табл. 20 показано влияние многократного хромирования на циклическую долговечность образцов из сталей 30ХГСН2А и 40ХГСНЗВА при отнулевом цикле напряжений при растяжении, а в табл. 21 — на предел выносли- [c.52]

Предел выносливости при сдвиге при отнулевом цикле напряжений мэжно определять по пределу выносливости при изгибе для того же цикла напряжений Ооаз> 3 именно [c.31]

В тех случаях, когда известен предел выносливости при отнулевом цикле (напряжения возрастают от нvля до Оо) предельную прямую можно принять проходящей через точку отиулр-вого цикла. Тогда в равенстве (13) [c.557]

В расчетах валов пр11ппма10т, что нормальные напряжения изменяются по симметричному цнк.чу а = а, и а, = о, а касательные напряжения по отнулевому циклу т = т,у2 п г, =т,,/2. [c.145]

Напряжения растяжения от окружных сил в зацеплении, из-меЕ1иющ,неся гю отнулевому циклу с максимумом при (р 0 [c.204]

Выкрашивание заключается в появлении на рабочих поверхностях небольших углублений, напоминающих оспинки, которые потом растут и преврантаются в раковины. Размеры ямок-раковин в зависимости от стадии выкрашивания, материала и других условий бывают весьма малыми, едва различимыми невооруженным глазом, и значительными, величиной в несколько миллиметров. Выкрашивание носит усталостный характер. В результате зацепления зубьев контактные напряжения в каждой точке рабочей поверхности зубьев изменяются по отнулевому циклу, а напряжения в поверхностных слоях --даже по знакопеременному, хотя и несимметричному циклу. Усталостные трещины обычно зарождаются у поверхности, где возникает концентрация напряжений из-за микронеровностей. При относительно малой толщине упрочненного слоя, а также при больших контактных напряжениях трещины могут зарождаться в глубине. При увеличении твердости поверхности значение глубинных напряжений возрастает. [c.158]

Каждая точка кривой АВС диагра.м.мы характеризует цикл. Точка А соответствует пределу выносливости при сим.метрнчном цикле (От=0 Ца=Ц 1) точка С — пределу прочности при статическом напряжении (сТт=о в о а=0) точка В — пределу выносливости при отнулевом цикле (ат=о а)- Площадь диаграммы, ограниченная кривой АВС и осями координат, определяет область безопасных (в отношении усталости разрушений) циклов нагружений. Пусть точка М, характеризующая заданный цикл (Од, Ст), рас- [c.249]

При длительном режиме работы с постоянной или мало-меняющейся нагрузкой определение допускаемых изгибных напряжений при симметричном цикле производится по формуле [а/г]=а ]/ц при отнулевом цикле [з/ ] = 1,5а 1//г, где п = = 1,3. .. 2—коэффициент запаса прочности. Предел выносливости можно определять по формулам а ] = 0,430 — для углеродистых сталей а 1 = 0,350 + (70... 120) МПа — для легированных сталей а 1 = 85. . . 105 МПа — для бронз и латуней а [ = (0,2. . . 0,4) — для деформируемых алюминиевых сплавов для пласт- [c.217]

Знакопостоянный цикл напряжений, изменяющихся от нуля до максимума (Опип = 0) (рис. 2.135, в) или от нуля до минимума (сГтах = 0), называется отнулевым циклом. [c.331]

Предел выносливости для нормальных напряжений при симметричном цикле обозначают о.) при отнулевом цикле — оо, при цикле с коэф-фрщиентом асимметрии — Ок- [c.279]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...