Углы (основные определения и зависимости)

Углы (основные определения и зависимости) [c.21]

УГЛЫ (ОСНОВНЫЕ ОПРЕДЕЛЕНИЯ И ЗАВИСИМОСТИ) [c.21]

Расчет и проектирование. При расчете схемы профиля (см. рис. 122,6) величину начального радиуса-вектора (радиуса базовой окружности) считаем заданной. Выбор величины г, определяется рядом динамических факторов, рассмотренных в 29. Для определения величин других основных радиусов-векторов и углов а профиля служат зависимости, приведенные в пункте 3 этого параграфа. [c.173]

Для их определения используют зависимости (4,31) ч-(4,47), подставляя в последние последовательные значения углов ф,-поворота кулачка и перемещений 5,(ij3,) штанги. Табл. 11 иллюстрирует порядок расчета теоретического профиля кулачка с поступательно движущейся штангой. Правильность расчета определяется совпадением значений основных радиусов-векторов с их значениями, вычисленными при расчете схемы профиля. [c.173]

Под передним углом ут понимается угол между плоскостью, перпендикулярной к скорости резания, и касательной к передней поверхности, проведенной в направлении схода стружки. На фиг. 3 определен угол уг при известных углах удг и X. Изображена клиновидная режущая часть инструмента в системе плоскостей проекции Н и N. Плоскость Я является плоскостью резания, а плоскость Ж идет перпендикулярно к режущей кромке АВ. Проведена передняя плоскость П под углом Удг. В передней плоскости в направлении схода стружки проведена линия СЕ. Ее проекции найдены путем совмещения передней плоскости с плоскостью Н и вращением вокруг следа Я . В совмещенном положении угол X проектируется в истинную величину. Угол Уг определен методом перемены плоскостей проекций и последовательного перехода к системам Н/Ш и Плоскость соответствует основной плоскости и проведена перпендикулярно к скорости резания V. В плоскости Т лежат вектор скорости V и линия СЕ. Для вывода аналитической зависимости возьмем систему координат ХУ1. Проведем вектор Я, идущий по линии СЕ, и вектор V скорости [c.14]

Ниже приведены основные расчеты резьбовых соединений. Определение силовой зависимости между осевым и окружным усилием. Предположим, что винт с прямоугольной резьбой нагружен силой Q. Для того чтобы поднять этот груз, необходимо приложить к гайке окружную силу Р. Условно на рис. 80, а гайка показана квадратом, на который действует сила Q в вертикальном направлении и сила Р в горизонтальном направлении. Условно развернем по среднему диаметру резьбы один виток и получим треугольник, гипотенуза которого будет разверткой винтовой поверхности, расположенной под углом подъема резьбы р. [c.105]

Задний угол в основном предназначен для обеспечения свободного перемещения инструмента по обрабатываемой поверхности и уменьшения трения и износа по задней поверхности инструмента. Увеличение заднего угла до определенного предела, особенно при срезании тонких стружек, способствует повышению стойкости инструмента, уменьшению шероховатости обработанной поверхности. В то же время увеличение заднего угла приводит к уменьшению угла заострения, а следовательно, к ослаблению режущей кромки (иногда к ее выкрашиванию) и преждевременному выходу инструмента из строя. Поэтому задний угол следует выбирать в зависимости от условий работы инструмента. [c.30]

Основной задачей кинематического расчета рулевого привода является определение углов поворота управляемых колес, нахождении передаточных чисел рулевого механизма, привода и управления в целом, выбор параметров рулевой трапеции и согласовании кинематики рулевого управления и подвески. Исходя из геометрии поворота троллейбуса (рис.3.28) при условии, что управляемые передние колеса катятся без проскальзывания и их мгновенный центр поворота лежит на пересечении осей вращения всех колес наружный СХ , и внутренний (Х углы поворота колес связаны зависимостью [c.284]

Аэродинамические свойства крыла при заданных условиях движения (скорость, углы атаки и скольжения, высота полета) зависят от его формы в плане и вида профиля. Исследования обтекания крыла сводятся в основном к определению количественной зависимости между его аэродинамическими силами и моментами и геометрическими параметрами, характеризующими форму крыла в плане и вид профиля. [c.154]

Как видно из рис. 93, при изменении угла ф между направлением проецирования и плоскостью аксонометрических проекций будут изменяться и коэффициенты искажения. Коэффициенты искажения и угол ф находятся в определенной зависимости, которая выявляется формулой, называемой основной формулой аксонометрии +1 += 2 + tg ф. [c.109]

Соотношение (5.98) совместно с (5.91) дает возможность получить характеристику пружины АН Р). Соотношения (5.96) и (5.97) справедливы (при сжатии) до определенного угла а, при котором все витки пружины сомкнутся. Качественный характер зависимости АН от Р (при Т—0) с учетом больших перемещений показан на рис. 5.12 (для стержня круглого сплошного сечения). Кривая 1 соответствует сжатию, кривая 2 — растяжению. Изложенная теория цилиндрических пружин, позволяющая получить расчетные соотношения в конечной аналитической форме, охватывает очень ограниченный класс нагрузок (в основном это для осевой силы и [c.205]

Этапы синтеза кулачковых механизмов. Первый этап синтеза состоит в определении основных размеров механизма (минимальный радиус-вектор кулачка, длина коромысла и т. п.), а второй — в определении элемента высшей пары на кулачке (профиль плоского кулачка или сопряженная поверхность пространственного кулачка) по заданной зависимости между перемещениями входного и выходного звеньев. На рис. 118 показана типичная для машин-автоматов зависимость между перемещением толкателя з и углом поворота кулачка ф. В соответствии с видом графика з( ф) участок на угле ф называется фазой подъема, а на угле фо — фазой опускания. Между ними могут быть фазы выстоя фп.в — верхний ВЫСТОЙ, ф .в — нижний выстой. [c.216]

Рассмотрим порядок определения зависимости перемещения толкателя от угла поворота кулачка (рис. 1.28). Установим кулачок так, чтобы толкатель занимал крайнее положение Ад. Проведем оси координат хну через центр вращения кулачка О и соединим начало координат О с точками профиля кулачка и у4о радиусами-векторами р и ро, равным по величине радиусу основной шайбы Гд (наименьшему радиус-вектору). Обозначим полярный угол [c.45]

Этапы синтеза кулачковых механизмов. Первый этап синтеза состоит в определении основных размеров механизма (минимальный радиус-вектор кулачка, длина коромысла и т. п.), а второй — Б определении элемента высшей пары на кулачке (профиль плоского кулачка или сопряженная поверхность пространственного кулачка) по заданной зависимости между перемещениями входного и выходного звеньев. На рис. 175 показана типичная для машин-автоматов зависимость между перемещением толкателя s и углом поворота кулачка ф, В соответ- [c.478]

Для шлицевых соединений о эвольвентным профилем зубьев, расположенных параллельно оси соединения, с углом профиля 30 стандартизованы основные зависимости для определения размеров соединений. Размерный ряд охватывает соединения с модулями т = 0,5- -10 мм, наружными диаметрами О = 4-f 500 мм и числами зубьев г = 6-ь 82. Предпочтительные размеры эвольвентных шлицевых соединений приведены в табл. 9.15. [c.216]

Аналитический метод 138] определения приведённых статических моментов основан на использовании уравнений (11) и (12), которые дают возможность определением величин р и т. е. путём кинематического исследования механизма, найти искомую зависимость статического момента машины от угла поворота её основного" вала [c.949]

С использованием этого явления был разработан двухступенчатый пылеконцентратор [Л. 93], представленный на рис. 1-14,а. В нем выхлопная труба первой ступени выполняет роль корпуса второй ступени. Устанавливая лопатки завихрителя под определенным углом, удается достичь достаточно равномерного распределения пыли между верхним и нижним основными отводами при незначительном повышении гидравлического сопротивления установки в целом. Этот аппарат имеет ту особенность, что при равномерном в количественном отношении распределении пыли в нижний отвод поступает более грубая пыль, чем в верхний. В зависимости от сорта топлива и способа его сжигания подача различной по фракционному составу пыли в горелки нижнего и верхнего ярусов может влиять на топочный процесс как положительно, так и отрицательно. [c.107]

Все основные зависимости, приведенные в п. п.1.2.10 и 1.2.11, можно использовать дти случая деформирования тела, при котором удлинения, сдвига и углы поворота нельзя считать малыми величинами. При этом возникают лишь некоторые трудности, связанные с определением главных направлений, поскольку в общем случае [c.34]

Если можно по одной характеристике отличить лазер от обычных источников света, то такой характеристикой является спектральная плотность энергетической яркости. Измерение спектральной плотности энергетической яркости, т. е. плотности потока, отнесенной к единичному телесному углу и к единичному спектральному интервалу, включает в себя измерения зависимости мощности излучения от времени, плотности потока, расходимости пучка, поляризации света и его спектрального состава. К этому перечню внешних лазерных параметров, которые должны быть измерены для определения яркости, необходимо добавить когерентность. В табл. 1.1 перечислены основные внешние характеристики лазеров. [c.10]

Для определения диаметра и длины воображаемой консольной балки, условно заменяющей шпиндельный узел, следует воспользоваться экспериментальными данными и основными зависимостями для прогиба у и угла 6 поворота сечения 1—1 (фиг. 16) консоли под действием силы Р , приложенной в этом сечении. [c.39]

Углы резца как геометрического тела Углы резца относятся к основным геометрическим параметрам его режущей части. Определение, полол сение и величина их меняется в зависимости от того, рассматриваются ли они в процессе резания, или л е вне связи с обрабатываемой заготовкой, т. е. как у геометрического тела. [c.139]

Сварка газовым теплоносителем без присадочного материала <рис. 286, б) основана на свойстве термопластичных материалов прессоваться в нагретом состоянии при определенном давлении. Перед сваркой кромки листов 1 срезают под углом 20°. Затем листы укладывают под сварку и кромки равномерно нагревают подогретым газом до размягченного состояния. Непосредственно за струей нагретого газа следуют холодные ролики 2 и обжимают листы, чем обеспечивается их сварка. В зависимости от толщины листов скорость сварки составляет 12—20 м/ч. При этом прочность соединения составляет 80—90% прочности основного материала. Бес- [c.676]

Просмотр на экране процесса формообразования и направления потока стружки, заснятого со скоростью 2000 кадров в секунду и проектируемого с нормальной скоростью 24 кадра в секунду, позволил вскрыть сложную картину образования основного и дополнительных потоков, схематично изображенную на рис. 90. Начало резания в точке 1. В положении 2 уже образовался элемент стружки, но он еще органически связан с обрабатываемой деталью. В положении 3 процесс образования стружки закончен, и она выброшена зубом фрезы под углом ij) к горизонтальной поверхности детали. Угол яр находится в прямой зависимости от глубины резания и теоретически может быть определен по формуле [c.126]

Угол наклона контактных границ также вносит коррективы в картину деформирования соединений. При определенных углах наклона ср и в зависимости от схемы нагружения соединений диапазоны относительных толщин аг, в которых реализуется равнопрочность соединения с основным металлом, могут отсутствовать. Последнее касается X-, V-образных прослоек и косых прослоек, деформируемых по мягкой схеме. Для соединений с шевронными и косыми прослойками ( жесткая схема) общая картина работы соединений сохраняется независимо от угла ф, который в данном случае с увеличением своих значений приводит к рост эффекта контактного упрочнения, На рис. 1.9, б представлены графики зависимости значений ж = Жр от угла скоса кромок ф для рассматриваемых прослоек при различной степени механической неоднородностиК [1 — = 1,25, 2 — = 1,5, 3 — К = = 2,0. Здесь значение ф = О соответствует сварным соединениям с прямоугольной прослойкой, с увеличением угла наклона прослойки ф диапазон ае < aSp, в котором достигается равнопрочность сварного соединения основному металлу для шевронных и косых ( жесткая схема) прослоек, расширяется (кривые ). В то же время для Х-, V-образных прослоек (Kj)HBbie II )и косых ( мягкая схема) прослоек (кривые III) такой диапазон имеет тенденщпо к сужению. [c.25]

Эта зависимость справедлива лишь в определенном диапазоне изменения S. В двойной логарифмической системе координат легко найти условную величину б при S = 1 мм/мин (/Сн) и тангенс угла наклона зависимости (2). За величину Smin может быть принята не только точка, соответствующая б /2 = 100%, как показано на рис. 21, но и начало резкого подъема кривой, что у отдельных конструкций наблюдается при 5 > Smin. Перечисленные величины достаточно полно характеризуют этот критерий качества. При планировании эксперимента необходимо обеспечить достаточную точность их определения. Основные эксперименты проводятся при средних величинах подач S = 30—300 мм/мин. Затем S постепенно уменьшают до момента обнаружения скачкообразного движения и значительного отклонения полученных данных от степенной зависимости. При подачах S j> 300 мм/мин в ряде случаев из-за малости ба трудно обеспечить точность ее определения и приходится прибегать к более сложным средствам проведения эксперимента (например, использовать оптические методы). Однако для станков нормальной точности наибольшее практическое значение имеет изучение часто используемого рабочего диапазона подач и определение ве-ЛИЧИНЫ 5rnin. Определение величины б полезно также для тех механизмов позиционирования, у которых подход узла к конечному положению или к фиксатору осуществляется на пониженной скорости (ступенчатое изменение скорости или реверсирование выходного звена). В этих случаях от величины б-j существенно зависит точность позиционирования. В ряде конструкций уменьшают бц за счет применения гидростатических направляющих. [c.98]

На основании обищх определений основной плоскости и второй координатной плоскости и на основании подобия со сверлением основная плоскость метчика является меридиальной плоскостью> проходящей через ось метчика. Вторая координатная плоскость перпендикулярна оси метчика. На фиг. 261 обозначены углы задний а, передний у, угол резания б и угол заострения р. Задний угол образуется касательной к кривой затылования со второй координатной плоскостью. Передний и задний углы изменяются в зависимости от назначения метчиков и марки нарезаемого материала (табл. 48). [c.383]

При механических испытаниях для определения а ,, Ф, о, и угла загиба изготовляются нормальные стандартные образцы со стыком, расположенным в середине образца. При невозможности изготовления стандартных образцов проводятся сравнительные испытания основного металла и сварного соединения на нестандартных образцах. Обычно при этих испытаниях прочностные-свойства соединения не должны быть ниже минимальных значений соответствующих показателей для основного металла, а для пластических свойств и ударной вязкости допускается, в зависимости от материала, некоторое их понижение в пределах 15—40%. В зависимости от назначения изделия механическими испытаниями определяются кратковременные свойства при комнатной и повышенных температурах, а также длительные при рабочих температурах. Результаты соответствующих испытаний нриводатся в главах V и VI. [c.124]

В зависимости от направления вращения шнекового исполнительного органа отбитый материал располагается определенным образом (рис. 10.9). При встречном вращении щнека (от почвы к кровле) по отнощению к скорости подачи (рис. 10.9, а) основная масса отбитого угля падает вниз и подается шнеком на забойный конвейер, оставаясь в рабочем пространстве. В этом случае устраняется излищнее переизмельчение угля. [c.183]

Принцип выбора типов и параметров рычажных передач. При выборе рычажных передач принцип Аббе не применим, однако и в этом случае необходимо выдерживать определенные требования, а именно соблюдать постоянство передаточного отношения и высокую точность. Особенностью рычажной передачи является наличие скользяш,его контакта в точке сопряжения сферы с плоскостью. Выбор сопряжения сфера—плоскость предопределен тем, что такие элементы могут быть выполнены с высокой точностью. Задачу можно считать решенной, если определен тип рычагов, их число и вид шарнира. Если сфера расположена на поворотном звене (рычаг со сферами), сопряжение называют синусным (синусный рычаг). Если поворотное звено имеет плоскости, с которыми соприкасаются сферы, расположенные на поступательно перемещающихся звеньях, сопряжение называют тангенсным (тангенсный рычаг). Для синусного рычага (рис. 6.9, а) основная зависимость, связывающая перемещение S постуиательного звена с длиной рычага I и углом поворота ф, имеет вид [c.144]

Крутящий момент <гистерезисного двигателя возникает вследствие гистерезиса материала ротора. При включении двигателя в сеть переменного тока создается вращающееся магнитное поле. Ротор вращается синхронно с магнитным полем с некоторым углом рассогласования. Крутящий момент идеального гистерезисного двигателя не зависит от частоты вращения ротора, а определяется только свойствами материала ротора (его объемом и величиной удельных потерь на гистерезис). Следовательно, необходимо иметь данные о величине удельных потерь на гистерезис в зависимости от индукции или напряженности поля при определенном характере перемагничивания. Поэтому основной характеристикой материала гистерезисных двигателей является PJHm, эта величина должна быть большой. Чем больше прямоугольность петли, тем больше потери на гистерезис. Поэтому другой характеристикой является коэффициент выпуклости кривой [c.228]

В результате определения основных размеров кулачкового механизма с роликовым толкателем по заданным закону движения, предельному значению угла передачи и длине I толкателя были найдены радиус основной окружности центрового профиля кулачка Гз и эксцентриситет—е (рис. 4.23, а) или межцентровое расстояние наименьший угол отклонения толкателя к линии центров и начальное положение радиуса, характеризуемое углом (рис. 4.23, б). Как видно из треугольника АВдС (рис. 4.23, б), эти величины связаны друг с другом зависимостями [c.139]

Определение профиля кулачка по заданному закону движения коромысла. В плоском кулачково - коромысло-вом механизме при определении профиля кулачка по заданной зависимости между угло.м поворота коромысла ф и углом поворота кулачка ф на угле размаха коромысла фтах должны быть известны основные рамеры механизма длина коромысла /, начальный радиус / о, расстояние между центрами вращения кулачка и коромысла /о, радиус ролика г (рис. 124). [c.226]

Выбор параметров схемы производят с учетом дополнительных требований, например, ограничения веса и габаритов механизм > углов давления, характеризующих условие передачи усилий, точности и т. п. В зависимости от назначения механизма эти требования могут оказаться решающими при оценке достоинств схемы. Несмотря на многообразие задач, решаемых при синтезе механизмов, большинство из них сводится к обеспечению двух основных требований а) получение заданного закона движения ведомого ззена и б) обеспечение определенных положений или траекторий движения ведомого звена при заданных положениях ведущего звена. Обычно синтез механизма выполняется графическим или аналитическим методами. [c.244]

Высокие жесткость и прочность армирующих волокон, составляющие основу прочности и жесткости композиционных материалов, реализуются лишь в случае их определенного расположения по отношению к действующему полю напряжений (действующей нагрузке). Вследствие большого разнообразия нагрузок применяются различные схемы укладки арматуры. Варьируя направлением укладки слоев, можно получить слоистые материалы с различной ориентацией армирующих волокон, обладающие в плоскости укладки изотропными и анизотропными свойствами. Именно в возможности придания материалу оптимальной для каждого частного случая анизотропии заключается главное преимущество волокнистых композиционных материалов [44]. В зависимости от ориентации армирующих волокон в плоскости укладки слоистые структуры можно подразделить на следующие основные группы однонаправленные, ортогонально-армированные с переменным углом укладки волокон по толщине, перекрестно-армированные и хаотически-армированные. [c.5]

Для решения этих уравнений и определения зависимости Г7к= =/(0) необходимы экспериментальные значения продольной, поперечной и сдвиговой прочности композита при сжатии и растяжении. Теория не предполагает определенного механизма разрушения влияние поверхности раздела на прочность при внеосном растяжении может быть учтено лишь косвенно — с помощью экспериментальных данных для О и 90°, а форма кривой при значениях углов, близких к 45°, определяется в основном сдвиговой прочностью композита и величиной недиагональных членов тензора Fij. Цай и By показали, что с теорией хорошо согласуются экспериментальные данные по прочности однонаправленных углепластиков при внеосном нагружении, но для других композитов или более сложных видов напряженного состояния теория не проверялась., , [c.191]

Положение точки В для каждого значения угла ф (т. е. для каждого положения механизма) определяется зависимостью s = = S (ф) и, следовательно, не зависит от основных размеров механизма. Из формул (18) и (20) видно, что то же можно сказать и о точках D, Т и /С, т. е. расположение точек В, D, Т и К на неподвижной плоскости при данном значении угла ф является одинаковым для каждого механизма семейства, чего нельзя сказать о точке М. Она является точкой пересечения двух прямых, угол между которыми 90° прямой т—т, определенной точками О и D, и прямой (—t, проходящей через точку К- Центр О при разных механизмах семейства занимает различные положения на неподвижной плоскости, поэтому точка М меняет свое место. Так как / DMK всегда 90°, окружность Q диаметром DK является геометрическим местом точки Л1. Эта окружность определяется точками/), Г и /С L.DTK = 90°) и, следовательно, является инвариантной по отношению к положению точки О, т. е. одной и той же для каждого механизма семейства. Исследуем ее свойства. [c.154]

Определение твердости при вдавливании шарика или конуса с предварительным нагружением (по Роквеллу). При этом методе глубина отпечатка измеряется в самом процессе вдавливания, что значительно упрощает испытание. В зависимости от твердости материала применяют наконечники двух типов стальные шарики диаметром 1,6 мм для испытания металлов малой и средней твердости при суммарной (основной и предварительной) нагрузке 100 кгс (шкала В> и алмазный конус с углом при вершине 120 и радиусом закругления в вершине конуса 0,2 мм для испытания твердых металлов при суммарной нагрузке 150 кгс (шкала С) и при суммарной нагрузке 60 кгс (шкала А). Нагрузка прилагается последовательно в две стадии (ГОСТ 9013—59) сначала предварительная, обычно равная 10 кгс, а затем окончательная, равная большей частью 90 или 140 кгс. После приложения предварительной нагрузки индикатор, измеряющий глубину отпечатка, устанавливается на нуль. Когда отпечаток получен приложением окон- [c.200]

В производственных условиях перед контролером часто возникает вопрос о возможности применения того или иного ш,упового прибора для измерения шероховатости поверхности изделий из мягких материалов. Профилометрам и профилографам присущи определенные погрешности, объясняемые природой контактного метода измерений. Основными пара-.метрами прибора, которые в первую очередь определяют величину искажений при ощупывании поверхности, являются, как указывалось выше, радиус закругления щупа г и усилие Р. Если радиус закругления иглы. можно рассматривать на определенном отрезке времени как величину постоянную для данного прибора, то измерительное усилие, в зависимости от динамических характеристик ощупывающей системы, скорости ощупывания и характера профиля контролируемой поверхности, может сильно изменяться- Это обстоятельство учитывается при конструировании приборов, В современных профилометрах и профилографах, благодаря рациональной конструкции датчиков, а также уменьшению скорости ощупывания добиваются значительного снижения доли динамической составляющей Р,) в общей величине усилия Р. Если радиус закругления иглы у большинства профилометров принят равным 10—15 мк. то измерительное усилие колеблется в весьма широких пределах и достигает в некоторых конструкциях 1—2 гс. Естественно, что при таких уси- лиях на поверхности контролируемого изде.лия, в зависимости от меха нических свойств, и в первую очередь, от твердости материала, будут оставаться более или менее глубокие царапины. Царапание, как следует из анализа, приводимого в главе VI, может по-разному сказаться на показаниях щуповых приборов. Когда размеры впадин велики по сравнению с размерами щупа (при пологом профиле с большим шагом неровностей), а перепад усилия ощупывания на дне впадины и на выступе характеризуется небольшой величиной, погрешности измерения незначительны. При узких микронеровностях, вследствие различных условий деформаций материала на гребешке и во впадине, происходит сглаживание профиля и соответствующее уменьшение измеренной высоты. Это уменьшение тем значительней, чем мягче материал контролируемого изделия и чище его поверхность. На фиг. 115 схематически показаны общие соотношения мелкду данными, получающимися при ощупывании, поверхности иглами с радиусами закруглений г= 10 мк при измерительных усилиях — 2 с С и показаниями оптических бесконтактных приборов. По оси абсцисс графика отложены классы чистоты, установленные с помощью оптических приборов по оси ординат — классы, получающиеся при ощупывании иглами, имеющими указанные выше г и Р. Кривая Т относится к теоретической поверхности абсолютно твердого тела с весь ма пологими неровностями кривая Л4 —- к поверхности изделий с твердостью Ял <20 кгс1мм и углом раскрытия впадин 100°. Между этими двумя кривыми располагаются кривые, относящиеся к поверхностям изделий из стали (С), бронзы (б) и т. п. При контроле профилометрами, имеющими значительные усилия ощупывания чистых поверх- [c.154]

Бейли [В.4] разработал метод определения постоянных в выражении d = бо -f 6ia + б2a по основным характеристикам профиля (см. также [В.6]).Этот метод для профиля NA A23012 при Re = 2-10 5 дает зависимость d = 0,0087— 0,0216а-f 4- 0,400а2. На нее так часто ссылаются и она так широко используется в литературе по вертолетам, что этот результат стоит рассмотреть более подробно. Коэффициент профильного сопротивления был первоначально принят равным = d, мин + + A d, где минимальное значение Са. ми зависит от числа Рейнольдса, а A d — от угла атаки. Было найдено, что для всех профилей A d приближенно можно считать одной и той же функцией параметра [c.319]

Построению общей нелинейной теории упругих оболочек сопутствует ряд трудностей, не возникающих при создании линейной теории оболочек. Связано это, прежде всего, с произвольностью (немалостью) углов поворота и деформащ1и. Необходим определенный объем знаний по нелинейной, (геометрически и физически) теории упругости. Отсутствие канонической формы соотношений нелинейной теории упругости поставило авторов перед необходимостью ввести в книгу эту главу. В ней в краткой форме, но систематически приведены основные зависимости нелинейной теории упругости, необходимые для построения общей нелинейной теории упругих оболочек. В некоторых случаях даны ссьшки на монографию [80], в которой содержится развернутое изложение актуальных разделов нелинейной теории упругости. Обстоятельному знакомству с нелинейной теорией упрзтости могут способствовать также работы [31, 47, 60, 62, 83]. [c.40]

Всякого рода соображения о взаимностных связях между полями, создаваемыми различными источниками, широко используются в электродинамике. Важную роль они играют при анализе свойств матриц рассеяния волн на периодических структурах при этом соотношения взаимности не определяют связь между значениями поля в некоторых точках пространства, а воплощаются в виде определенных связей между коэффициентами матриц преобразования различных волн друг в друга. Соотношения взаимности уже сами по себе содержат как следствия ряд основополагающих физических результатов. Укажем, например, на важный в теоретическом и прикладном плане закон инвариантности коэффициента отражения на нулевой гармонике по отношению к знаку угла падения волны на решетку. Во многих задачах соотношения взаимности совместно с законом сохранения энергии дают возможность еще до решения соответствующих граничных задач рассмотреть ряд конкретных ситуаций и априори проанализировать зависимость коэффициентов отражения и прохождения от основных геометрических параметров. [c.26]

Спиральное (винтовое) сверло—основной режущий инструмент, применяемый при сверлении отверстий в металле. Спиральное сверло (рис. 199, а. б) представляет собой цилиндрический стержень с двумя винтовыми канавками и состоит из трех основных частей рабочей части 1, шейки 2 и хвостовика 3 (ци линдрического или конического). Рабочая часть / в результате заточки вершины сверла (режущая часть) под определенным углом tp имеет пять режущих элементов две главные кромки 4, кромку перемычки 5 и две вспомогательные кромки 6, расположенные на ленточках винтовых канавок. При заточке сверла необходимо следить, чтобы обе главные кромки 4, образующие угол, имели одинаковую длину, иначе диаметр просверленного отверстия будет больше диаметра сверла. Угол при вершине сверла берется в пределах 90—130 (у лормальных стандартных сверл 118—120°) в зависимости от обрабатываемого материала для мягких металлов угол берется меньше, для твердых — больше Угол наклона винтовых канавок <о колеблется от 25 до 45°. У нормальных стандартных сверл угол ш берут равным 28—30°. [c.366]

Опоры для установки заготовок цилиндрическими поверхностями. Для установки заготовок внешними цилиндрическими поверхностями в качестве основных опор служат призмы, втулки и кольца, при установке отверстиями — установочные пальцы. На поверхность призмы (рис. 36) устанавливают цилиндрическую заготовку. При установке центр заготовки всегда остается на оси симметрии призмы. Поэтому для тех работ, где должно быть выдержано расположение обрабатываемой поверхности относительно одной осевой плоскости, призма может служить универсальной опорой для заготовок различных диаметров в определенном интервале. В зависимости от диаметра заготовки изменяется расстояние от оси заготовки до основания призмы (размер Н . Величину и направление отклонения размера нужно учитывать при конструировании приспособлений с призмами в качестве опор, так чтобы заданные чертежом размеры детали были выдержаны с необходимой точностью. Следует учитывать, что а) при одних и тех же отклонениях диаметра заготовки и одинаковом угле призмы а меньше изменяется положение образующей заготовки, лежащей ближе к основанию призмы, и больше изменяется положение противоположной образующей б) с увеличением угла а призмы отклонения положения заготовки относитатьно основания призмы уменьшаются. Призмы в приспособлениях делают с углом а = 90°, но иногда применяют призмы с углом 120 и 60°. [c.75]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...