Фаза в опускания

Процесс теплопередачи между газообразной и твердой фазами в кипящем слое изучен слабо. Поэтому при анализе этого вопроса приходится пользоваться общетеоретическими соображениями, в частности материалами, приведенными в начале данной главы. Прежде всего необходимо отметить, что из-за малого размера частиц (зерен), характерного для кипящего слоя, резко уменьшается удельное внутреннее тепловое сопротивление даже при использовании малотеплопроводных материалов, не говоря уже о рудной мелочи. Форма частиц имеет большее значение, чем их теплопроводность. Поэтому теплообмен в кипящем слое, по-видимому, определяется условиями внешней задачи, т. е. теплоотдачей от газа к поверхности частиц. Естественно, основное значение при этом имеет теплопередача конвекцией и, стало быть, относительная скорость движения газа и частиц пыли. При опускании частиц эта относительная скорость больше, чем при взлете, поэтому и частицы при опускании нагребаются более интенсивно. [c.365]

Скорость подъема и опускания толкателя постоянны, но различны на каждой фазе. В положениях, соответствующих переходу из одной фазы движения в другую, в механизме имеют место соударения звеньев. Силовое замыкание механизма обеспечивается пружиной 3. [c.44]

Повышение давления газовой фазы в доменной печи, широко практикуемое в настоящее время, способствует главным образом улучшению распределения газового потока в печи в связи с меньшими средними скоростями движения газов и более равномерным и плавным опусканием перерабатываемых материалов. Скорости газов возрастают на тех участках, где они были недостаточными, и снижаются там, где были чрезмерными. При этом улучшается использование восстановительной способности и тепловой энергии газа вследствие более полного взаимодействия с материалами в печи. [c.93]

Скорость подъема каретки и внутренней рамы будет в два раза меньше и равна скорости выдвижения штока гидроцилиндра. Переход одной фазы подъема (опускания) груза в другую будет сопровождаться резким изменением его скорости, что является эксплуатационным недостатком рассмотренной схемы. [c.118]

Увеличение плотности вещества при переходе из жидкой в твердую фазу (усадка) создает в момент кристаллизации условия для образования усадочной рыхлости. Стенки отливки затвердевают с поверхности по направлению к центральной оси. Уменьшение объема затвердевших слоев компенсируется поступлением жидкого расплава из внутренних объемов, что приводит к опусканию металла в слоях, находящихся ближе к центру слитка. Однако образование большого количества твердых разветвленных дендритов в двухфазной области затвердевания затрудняет движение жидкой фазы, так как каналы между дендритами могут уменьшиться до капиллярных размеров [160]. Металл застывает раньше, чем через каналы поступит жидкая фаза, в результате образуются поры и усадочная рыхлость. [c.569]

Теоретически кулачковыми механизмами можно осуществлять самые различные законы движения, но на практике пользуются только теми, которые обеспечивают более простую технологию обработки профиля кулачка и удовлетворяют кинематическим и динамическим требованиям к кулачковому механизму. Рассмотрение этих законов будем вести для четырех характерных фаз движения выходного звена фазы подъема ф , фазы верхнего выстоя фпЕ, фазы опускания фо и фазы нижнего выстоя ф в. Наиболее простым законом Sj = Sj (rp,) является линейный закон двил<ения на фазах подъема и опускания (рис. 26.9). Углы ф,, соответствующие фазам подъема, выстоя и опускания, обозначены через фп, Фив. Фо и Фнв- Сумма этих углов обозначена через Ф) [c.516]

Это вызывает появление в механизме так называемых жестких ударов, при которых силы, действующие на звенья механизма, теоретически достигают бесконечности.Практически ускорения в указанных положениях не равны бесконечности, потому что обычно действительным (центровым) профилем кулачка является профиль, построенный как эквидистантная кривая к теоретическому профилю, что вызывает изменение в этих положениях не только теоретического ускорения, но и скорости. Кроме того, если даже толкатель не имеет ролика, а оканчивается острием, то вследствие упругости звеньев кулачкового механизма ускорения й2 не могут получаться равными бесконечности благодаря амортизирующему эффекту упругих звеньев. Несмотря на это, все же в указанных положениях мы можем получить размыкание элементов высшей пары и соударение толкателя и кулачка. Поэтому обычно линейным законом пользуются только на части фаз подъема или опускания и в закон движения вводятся переходные кривые, позволяющие осуществлять плавный переход на участках сопряжения двух линейных законов движения. Такими переходными кривыми могут быть [c.517]

Из рис. 26.12, в следует, что при рассмотренном законе движения механизм испытывает мягкие удары. Для фазы опускания, соответствующей углу фо (рис. 26.12, о), расчет всех параметров движения может быть сделан по уже выведенным формулам с для фазы подъема коэффициентом [c.522]

В Вывод расчетных зависимостей для фаз опускания, соответствующих уг- [c.525]

Тогда, если заданы размеры механизма и закон движения толкателя, можно определить значение критического угла давления 0 . Необходимо иметь в виду, что заклинивание механизма обычно имеет место только на фазе подъема, соответствующей преодолению полезных сопротивлений, силы инерции толкателя и силы пружины, т. е. когда преодолевается некоторая приведенная сила сопротивления F (рис. 26.18). На фазе опускания обычно явление заклинивания не возникает. [c.530]

Знаки плюс и минус передаточного отношения Uji подставлены потому, что угловая скорость щ коромысла 2 имеет различные направления на фазе подъема и на фазе опускания. В равенство [c.534]

Пользуясь диаграммой Sa = (ф,) (рис. 26.29), с помощью аналогичных построений можем построить точки В — Б,о, соответствующие фазе опускания Wq- [c.541]

В приведенных формулах /( , Ко Ка — безразмерные коэффициенты пер ещения, скорости и ускорения. Формулы для расчета этих коэффициентов при симметричных законах изменении аналога ускорения сведены в табл. 111.5,11. Коэффициенты рассчитывают как функции позиционного коэффициента с, который на фазе подъема показывает, какую часть составляет текущий угол поворота от полной величины фазового угла, а на фазе опускания — на какую [c.129]

Максимальные значения аналогов скоростей для кулачкового ме ханизма о роликовым толкателем определяют по формуле (111.5.2) для фазы подъема (5 , ) и для фазы опускания Максимальные значения коэффициентов см- в табл, 1П.5Л1. [c.130]

Из точки В1 параллельно оси абсцисс откладываем в том же масштабе отрезки, пропорциональные рассчитанным значениям максимальных аналогов скоростей и Направление отрезка определяем поворотом вектора скорости толкателя на 90° по направлению вращения кулачка. При этом при вращении кулачка по часовой стрелке аналог скорости на фазе подъема откладываем вправо от оси ординат, а на фазе опускания — влево. При вращении кулачка против часовой стрелки аналог скорости на фазе подъема расположен в левой полуплоскости, а на фазе опускания — в правой. [c.131]

Число положений кулачка, для которых проводится расчет, в программе фиксировано. Первая и третья фазы разбиваются на 20 равных интервалов. Всего, включая конец четвертой фазы, вычисляется по 43 значения переменных 21 значение на фазе подъема, (I — 1,21), 20 значений на фазе опускания (I = 23,42) и по одному значению на фазе верхнего и нижнего выстоя (I = 22, I = 43). [c.139]

Этапы синтеза кулачковых механизмов. Первый этап синтеза состоит в определении основных размеров механизма (минимальный радиус-вектор кулачка, длина коромысла и т. п.), а второй — в определении элемента высшей пары на кулачке (профиль плоского кулачка или сопряженная поверхность пространственного кулачка) по заданной зависимости между перемещениями входного и выходного звеньев. На рис. 118 показана типичная для машин-автоматов зависимость между перемещением толкателя з и углом поворота кулачка ф. В соответствии с видом графика з( ф) участок на угле ф называется фазой подъема, а на угле фо — фазой опускания. Между ними могут быть фазы выстоя фп.в — верхний ВЫСТОЙ, ф .в — нижний выстой. [c.216]

При силовом замыкании угол давления кулачка на толкатель учитывают только на фазе подъема, так как при опускании толкатель движется под действием замыкающей силы. Для определения начального радиуса Яо в кулачковом механизме с центральным толкателем дифференцируем перемещение толкателя д по углу поворота кулачка ф и строим график зависимости аналога скорости толкателя 5 =с15/с1ф от перемещения 5 (рис. 120, а). Оси этого графика располагаем в соответствии с повернутым планом скоростей (см. рис. 119), т. е. ось 5 направляем вверх, значения при вращении кулачка против хода часовой стрелки откладываем влево на фазе подъема. Масштабные коэффициенты по обоим осям графика должны быть равны масштабному коэффициенту длин Ц . [c.219]

При геометрическом замыкании (например, при пазовом кулачке) выходное звено является ведомым как на фазе подъема, так и на фазе опускания. Поэтому график s (s) строится для обеих фаз, и центр вращения кулачка выбирается в заштрихованной области, определяемой пересечением касательных хт и xV (рис. 120, в). Минимальное значение Во при смещенном толкателе получается при расположении центра вращения кулачка в точке О, а при центральном в точке О. [c.220]

Выбор закона движения выходного звена кулачкового механизма. Кулачковые механизмы имеют преимуш,ественное распространение в машинах-автоматах, где главным условием является выполнение заданной последовательности перемещений обрабатываемых изделий и инструментов. Это условие определяет обычно только фазовые углы поворота кулачка, показанные на рис. 118. Внутри же каждой фазы подъема и опускания зависимость перемещения выходного звена от угла поворота кулачка или от времени может выбираться различной в соответствии с дополнительными условиями. [c.222]

Повторяя указанное построение для нескольких положений точки В на фазах подъема и опускания (фп и фо), получаем центровой профиль кулачка. На участках верхнего и нижнего выстоев (фв.в и фп.в) центровой профиль очерчивается по дугам окружностей с радиусами Яо и -1-/ о+2Л // о—С-. После построения центрового профиля находим профиль кулачка как огибающую семейства окружностей, представляющих собой последовательные положения ролика. [c.225]

Углы ф1, Ф2, Фз, Ф4 поворота кулачка, в пределах которых происходит удаление (подъем) толкателя от центра О вращения кулачка, дальнее стояние, приближение (опускание) толкателя к центру О и ближнее стояние называют фазовыми углами — соответственно фазой удаления или подъема, фазой дальнего выстоя, фазой приближения или опускания и фазой ближнего выстоя. [c.135]

Основные размеры кулачкового механизма выбираются из условий выполнения заданных ограничений, из которых в первую очередь надо отметить ограничение по углу давления на ведомое звено. При геометрическом замыкании выходное звено является ведомым как на фазе подъема, так н на фазе опускания. При силовом замыкании выходное звено является ведомым только на фазе подъема, тая как при опускании оно движется [c.479]

Повторяя указанное построение для различных положений точки В на фазах подъема и опускания (фл и фо), получаем центровой профиль кулачка. На участках верхнего и нижнего выстоев (фа. в и фн. в) центровой профиль очерчивается по дугам [c.492]

По ходу плавки в электродуговую печь требуется подавать различное количество энергии. Менять подачу мощности можно изменением напряжения или силы тока дуги. Регулирование напряжения производится переключением обмоток трансформатора. Регулирование силы тока осуществляется изменением расстояния между электродом и шихтой путем подъема или опускания электродов. При этом напряжение дуги не изменяется. Опускание или подъем электродов производятся автоматически при помощи автоматических регуляторов, установленных на каждой фазе печи. В современных печах заданная программа электрического режима может быть установлена на весь период плавки. [c.180]

При такой организации шагового цикла отсутствуют затраты энергии на поддержание массы машины, так как в отличие от машин предыдущего типа вес корпуса воспринимается не двигателями, а тормозом. Постоянство скоростей приводов на всех фазах позволяет отказаться от неэкономного функционального привода, что значительно повышает КПД и исключает соответствующие системы управления приводами. Ортогональный движитель обладает наиболее рациональной траекторией опорной точки - относительно земли на < зах опускания и подъема ноги она движется вертикально. [c.603]

Точки О, J, 2,8 характеризуют фазу подъема — удаление т. В ст центра 0, т. 8,8 — фазу йер -него выстоя, т. 8, 16 — фазу опускания-приближения т, В к центру О, т. 16,..., О — фазу нижнего выст(й. [c.150]

ФАЗА ОПУСКАНИЯ В КУЛАЧКОВОМ М. — угол поворота кулачка, соответствующий перемещению выходного звена к центру вращения кулачка (см. Кулачка построение). [c.387]

Движение газового потока вверх происходит с гораздо большими скоростями, чем опускание материалов. Время пребывания газов в печи составляет, по результатам измерений с помощью радиоактивных изотопов, 1—Зсек. Несмотря на это, теплообмен газового потока с жидкими и твердыми фазами в печи происходит весьма полно. Наиболее интенсивно он протекает в нижней и верхней зонах печи, что видно из сопоставления температур газов и шихты (рис. 31). Согласно теории Б. И. Китаева, подобное распределение температур определяется наличием теплотехнической зоны с практически завершенным теплообменом (холостая высота, рис. 31). Резкое падение температур в нижней зоне, кроме прямого теплообмена высокотемпературных газов, обусловлено интенсивным протеканием эндотермических реакций восстановления углеродом. В верхней зоне значительное понижение температуры газов связано с охлаждающим действием загружаемых материалов. [c.86]

Рассмотрим теперь вопрос о том, как определить положение оси Л кулачка /, если задан закон движения фа = Фа (фО коромысла 2, его длина I2 и максимально допустимый угол давления тах- Для этого по заданному закону движения фа — = ф2 (фх) производим разметку положений точки В коромысла 2 (рис. 26.22). Пусть это будут точки Bi, В2, Вз,. .. Разметку производим как для фазы подъема, так и для фазы опускания. Далее, на лучах ZTBj. ЕВ ,. .. от точек Bj. Вз, В4,. .. откладываем отрезки В С , В3С3,. .., равные, согласно равенству (26.70), [c.534]

Следует обратить внимание на то, что внутри фаз подъема и опускания точка В ," касания тарелки с кулачко.м смещена от оси толкателя. Проведе.ч через эту точку нормаль пп к профилю кулачка, которая одновременно является нормалью к данному положению плоскости тарелки, и отметим точку основания перпендикуляра, опущенного на нормаль пп из центра О. Треугольник рЬхЬ , [c.227]

При малой величине е смещения, когда проведение касательных к окружности радиуса е может оказаться недостаточно точным, следует дугу bob , соответствующую центральному углу Ь ОЬ baObi2 = -4 вое =. 4Ф1), разделить настолько же равных частей (точки 2. bi, bg,..., 12). на сколько разделена в точках В , В , Bg... дуга вс, и соединить прямыми соответствующие точки В и Ь , В4 и и т. д. Откладывая затем от точки С на окружности радиуса ОВ дугу D, соответствующую углу фа, получаем профиль выстоя. Далее, откладывая дугу окружности DE, соответствующую заданному углу опускания ц>з DOE =- фя) и поступая аналогично предыдущему, получаем профиль кулачка, соответствующий фазе приближения толкателя. Имея центровой профиль, нетрудно построить действительный, задавшись диаметром ролика. При Фх = Фз и симметричных кривых подъема и опускания профиль кулачка вследствие влияния угла А ОВ получается несимметричным. Линия движения центра ролика толкателя смещается относительно центра кулачка в сторону, обратную вращению кулач- [c.138]

Указанные построения дают геометрическое место точек повернутых планов скоростей. На основании свойств этих планов допускаемая зона для центра вращения кулачка О располагается между огибающими прямых, проведенных из каждой точки 6а под углом 90° — Одоп к отрезку р 2 на фазе подъема и иод углом 90° — 1 Д01, на фазе опускания. Вследствие приближенности всех расчетов, связанных с допускаемым углом даи-леиия, практически эта зона располагается между прямыми, имеющими наинизшую точку пересечения О (заштрихованная область). Выбранное в допускаемой зоне положение центра О определяет искомый начальный радиус и расстояние между центрами вращения кулачка и коромысла. [c.485]

Законы движения выходных звеньев, удовлетворяющие одним и тем же граничным условиям, сравнивают при поглощи безразмерных коэффициентов, выражающих кинематические и динамические характеристики механизма. Пусть, например, для закона движения толкателя кулачкового механизма-s = s(/) заданы граничные условия в начале фазы подъема (или опускания) = 0 и S = О, в конце фазы (интервала) t = tn и S = h. Тогда величины максимальных скоростей и ускорений толкателя Umax И flmax харзктеризуются безразмерными коэффициентами [c.487]

В результате этого в начале фазы опускания коромысла кулачок обгоняет ступицу флянца 1, пока высТуп 5 не упрется в болт 2. Угол поворота кулачка относительно ступицы определяется положением болта 2. [c.298]

Для нормальной работы автоматичееких регуляторов электродов дуговых сталеплавильных печей должно быть обеспечено достаточно малое сопротивление подины, чтобы при опускании электрода на шихту и отсутствии рабочего тока в этой фазе реле напряжения приводило регулятор в нейтральное положение. [c.23]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...