Профиль теоретический

Сравнение расчетного и экспериментального распределения давлений по чечевицеобразному профилю при различных углах атаки и М1 = 2,13 приведено на рис. 10.29. На нижней поверхности профиля теоретические и опытные данные по распределению давления практически полностью совпадают между собой при всех углах атаки. Это связано с относительно небольшим влиянием вязкости на косой скачок, поскольку он здесь возникает у передней кромки профиля, где толщина пограничного слоя еще очень мала. [c.54]

В таком зацеплении вместо линейчатого контакта и поля зацепления двух зубчатых профилей теоретически должно иметь место точечное касание их. Эта точка контакта К, отстоящая от полюса зацепления Я на величину смещения I (рис. 6.29, а), должна перемещаться по линии, параллельной осям колес, т. е. перпендикулярно их торцовой плоскости. Следовательно, в сечении цилиндров плоскостью, перпендикулярной к их осям, В каждый момент времени [c.248]

Основной расчетной величиной является диаметр начальной окружности d, который делит пополам теоретическую высоту зубьев по вершинам профиля. Теоретические диаметры по вершинам профиля — наружный Di и внутренний D2 — служат для вычисления размеров по проволочкам для вала и отверстия и размеров режущего и мерительного инструмента. Размеры по проволочкам, подсчитанные по этим диаметрам, дают в соединении вала и отверстия пулевой зазор. [c.546]

Построение теоретического профиля кулачка по действительному профилю. Теоретический профиль р представляет собой равноотстоящую кривую к профилю действительного очертания р. Расстояние между этими кривыми по нормали везде одинаково и равно радиусу ролика. Для получения равноотстоящей кривой практически поступают так. На участке профиля подъема аЬ и профиля опускания сЗ выбирают ряд точек, из которых проводят снаружи контура кулачка ряд дуг (рис. 328). Общая касательная кривая к этим дугам и пред- [c.296]

Для этой цели воспользуемся изображенной на рис. 1 схемой кулачкового механизма в предположении, что реализации для трех партий кулачков Ау (л ), Ау (х) и Ау <з) (х), соответствующие прямолинейной образующей профиля теоретического кулачка, характеризуются гауссовыми стационарными случайными функциями с параметрами [c.199]

Для обтекания двумерных профилей теоретические и экспериментальные исследования приводят к аналогичному линейному выражению, а именно [c.423]

Q + o )o — координаты точек пересечения эвольвентных профилей теоретических колес 2 и / соответственно с линией зацепления (индекс нуль означает, что рассматриваются теоретические колеса) [c.67]

Для того чтобы заменить его механизмом е низшими кинематическими парами, производим следующее построение к профилю теоретического кулачка проводим в точке касания нормаль, на которой откладываем величину радиуса кривизны ас. Соединив точку с с центром вращения кулачка 0, получаем кривошип звено са будет шатун, а звено ав— ползун. [c.150]

Затем строим теоретический профиль кулачка, который удален от действительного профиля на величину радиуса каточка. Далее минимальным радиусом теоретического кулачка описываем окружность из точки А и делим ее на 12 равных частей, проведя из точки А лучи через каждое деление окружности эти лучи пересекут профиль теоретического кулачка в точках I, 2, 3...12. [c.173]

Приступаем к построению профиля теоретического кулачка в масштабе диаграммы S t. [c.181]

Для того чтобы заменить его механизмом с низшими кинематическими парами, производим следующее построение к профилю теоретического кулачка, изображенного пунктиром, проводим в точке А нормаль, на которой откладываем величину АС радиуса кривизны. Соединив точку с с центром О вращения кулачка, получаем кривошип звено СА будет шатуном, а звено АВ — ползуном. [c.158]

Как правило, дисковые фрезы выполняются острозаточенными с чередующимися зубьями. Для контроля фрезы один из зубьев выполняется с полным профилем. Профиль теоретически точной фрезы должен быть криволинейным отличающимся от профиля нарезаемой [c.101]

Профиль исходного червяка зуба фрезы) в сечении, нормальном к средней линии витка, соответствует профилю теоретической рейки. Обычно криволинейный профиль зуба фрезы по технологическим соображениям заменяется дугой окружности. Из свойства общих нормалей следует, что точки профиля детали, расположенные на начальной окружности, соприкасаются с соответствующими точками профиля инструмента в тот момент, когда они в процессе обкатки попадают на начальную прямую инструмента. По этой причине шаг зубьев фрезы tн, измеренный вдоль начальной прямой, равен шагу зубьев детали, измеренному по начальной окружности [c.138]

Профиль теоретический 372 Процесс идеально адиабатический 27, 43, 79 [c.735]

Касание сопряженных профилей теоретически здесь происходит в точке, поэтому данный вид зацепления называют точечным. [c.50]

Диск находится в соприкосновении с линейкой. При перемещении линейки диск вместе с долбяком катится без скольжения по линейке, при этом острие измерительного наконечника, находящееся на уровне линейки, опишет эвольвенту. Измерительный наконечник связан системой рычагов с индикаторным устройством или самописцем. При соответствии проверяемого профиля теоретической эвольвенте стрелка индикатора будет неподвижна, а самописец вычерчивает прямую линию. Для проверки профиля эвольвенты используется эвольвентомер БВ-1089 с устройством для проверки винтовой лпнии косозубых долбяков и шеверов. [c.176]

Расчет гребенки (фиг. 5). Размеры зуба чистовой гребенки выбираются такими, чтобы при проектировании их на горизонтальную плоскость (на плоскость торца нарезаемой шестерни) получился профиль теоретической инструментальной рейки. Для получения на нарезаемой шестерне зубьев требующейся формы теоретич. рейка должна иметь следующие размеры высота зуба Н=2,2т + д, высота головки зуба Л 1= 1,2 т, высота ножки зуба Ла = т + й, половина угла профиля = 20°, толщина зуба по делительной пря- [c.449]

По полученным размерам построена картина зацепления (рис. 115). Чертеж выполнен в масштабе ii = 1/12 мм мм. На чертеже показаны эвольвенты Эх и Э.,, которые построены перекатыванием линии NN по основным окружностям радиу-4113 Rf, и У линия, начинающаяся в точке / j и продолжающаяся слева от нее п бесконечность. — теоретическая линия зацепления отрезок ЛВ — рабочая часть линии зацепления. Рабочие участки профилей зубьев заштрихованы. [c.210]

Во всех задачах, где на конце толкателя имеется ролик, следует вначале рассматривать кулачковый механизм с толкателем, имеющим острие, которое совпадает с центром вращения ролика, т, е. вначале следует спроектировать центровой (теоретический) профиль кулачка. [c.214]

Минимальный радиус г теоретического профиля кулачка, который либо должен быть задан, либо найден из условия, при котором угол давления а не должен превосходить наперед заданной величины механизмов I, И и IV вч-дов), или чтобы профиль кулачка описывался выпуклой кривой (для кулачков III вида). [c.215]

В настоящем параграфе предлагаются задачи на построение профиля кулачка (все они решаются методом обращения движения). Кроме того, предлагаются задачи на определение угла давления а, точки контакта тарелки с профилем кулачка (для механизмов 111 вида), радиуса кривизны р теоретического [c.216]

Рис. 122. К определению угла давления в точке контакта теоретического профиля кулачка с осью ролика.

Из формул (22.46) и (22.47) следует, что коэффициенты скольжения [ и Ovi возрастают с увеличением расстояния (P ) от точки зацепления С до полюса зацепления и уменьшением радиусов кривизны pi и pj профилей. В крайних точках А и В линии зацепления (рис. 22.16) радиусы кривизны Pi и Ра равны нулю, т. е. в этих точках удельные скольжения Of и з равны теоретически бесконечности. Из сравнения формул (22.46), (22.47) и (22.49), (22.50) также видно, что удельные скольжения [c.445]

Теоретически кулачковыми механизмами можно осуществлять самые различные законы движения, но на практике пользуются только теми, которые обеспечивают более простую технологию обработки профиля кулачка и удовлетворяют кинематическим и динамическим требованиям к кулачковому механизму. Рассмотрение этих законов будем вести для четырех характерных фаз движения выходного звена фазы подъема ф , фазы верхнего выстоя фпЕ, фазы опускания фо и фазы нижнего выстоя ф в. Наиболее простым законом Sj = Sj (rp,) является линейный закон двил<ения на фазах подъема и опускания (рис. 26.9). Углы ф,, соответствующие фазам подъема, выстоя и опускания, обозначены через фп, Фив. Фо и Фнв- Сумма этих углов обозначена через Ф) [c.516]

Это вызывает появление в механизме так называемых жестких ударов, при которых силы, действующие на звенья механизма, теоретически достигают бесконечности.Практически ускорения в указанных положениях не равны бесконечности, потому что обычно действительным (центровым) профилем кулачка является профиль, построенный как эквидистантная кривая к теоретическому профилю, что вызывает изменение в этих положениях не только теоретического ускорения, но и скорости. Кроме того, если даже толкатель не имеет ролика, а оканчивается острием, то вследствие упругости звеньев кулачкового механизма ускорения й2 не могут получаться равными бесконечности благодаря амортизирующему эффекту упругих звеньев. Несмотря на это, все же в указанных положениях мы можем получить размыкание элементов высшей пары и соударение толкателя и кулачка. Поэтому обычно линейным законом пользуются только на части фаз подъема или опускания и в закон движения вводятся переходные кривые, позволяющие осуществлять плавный переход на участках сопряжения двух линейных законов движения. Такими переходными кривыми могут быть [c.517]

С помощью этой программы была выполнена задача, рассмотренная в [31. Исследовался реальный профиль сечения поверхности кулака. Идеальный профиль (теоретический) представляет собой дугу окружности некоторого радиуса. Реальный профиль кулака можно представить в виде суммы двух кривых — теоретической (дуги окруншости) и кривой отклонений [2]. [c.173]

Широкий интерес к использованию пучков с начальным профилем интенсивности, отличным от гауссова, возникает в задачах передачи лазерной энергии в атмосфере в связи с возможностью уменьшения нелинейных искажений при изменении амплитудного профиля в начале трассы. Этот интерес обусловлен и тем, что на практике профили пучков мощных лазеров существенно отличаются от гауссовой формы. Так, например, в СОг-лазерах часто используются неустойчивые резонаторы, формирующие пучок с провалом интенсивности и распределением интенсивности без осевой симметрии. Для многомодовых пучков лазеров с устойчивыми резонаторами распределение интенсивности является также негауссовым (моды ТЕМоь ТЕМп и т. д.). Впервые возможность уменьшения нелинейных искажений для гауссова пучка с провалом на оси показана в [6]. В [44] теоретически и экспериментально исследовано самовоздействие гауссова, диафрагмированного гауссова пучка и пучка с равномерным распределением интенсивности. Показано, что пучок с равномерным распределением интенсивности искажается меньше гауссова, но следует учитывать, что при этом он имел начальный радиус в 2 раза больше, чем радиус гауссова пучка (при одинаковой полной мощности). Самовоздействие пучков сложного профиля теоретически изучалось в [15, 16, 19, 25,33,47, 53, 57]. [c.72]

Последним этапом расчета является определение координат точки Е, нринадлежаш ей профилю (теоретическому или практическому) кулачка в координатной системе, жестко связанной [c.161]

Из рассмотренных примеров следует, что чем больше теоретическая линия зацепления, тем большими могут быть выбраны высоты головки зубьев и, следовательно, увеличены рабочие участки профилей. Теоретическая же линия зацепления будет тем больше, чем больше угол зацепления а. Необходимо только помнить, как это было показано в 108,2°, что увеличение практической линии зацепления будет увеличивать расстояние от точек касания до полюса зацепления. Увеличение этого расстояния вызовет увеличение относительной скорости скольжения профилей и, следовательно, увеличит мощность, идущую на трение между зубьями [см. формулу (22.47) в 108), а это будет вызывать большой износ профилей зубвев. [c.594]

С. А. Чаплыгину принадлежат первые исследования разрезного крыла, крыла с преду<рылком и закрылком. В 1914 г. С. А. Чаплыгин предложил новую теорию расчета обтекания решеток профилей. Теоретические исследования С. А. Чаплыгина послужили классическим образцом применения метода комплексного переменного в теории крыла в плоскопараллельном потоке. В 1926 г. С. А. Чаплыгин обобщил свои формулы силы и момента на случай нестационарного движения крыла при постоянной во времени циркуляции, чем положил основу нового направления теории нестационарного движения. [c.32]

Для описания универсальных проблей в теории струй подобраны приближенные аналитические зависиности. Для основного участка струи любой формы широко используется профиль, теоретически полученный Г.Шлихтингом [c.80]

На чертеже эвольвенты 9i и Эа построены перекатыванием линии NN по окружностям радиусов Ro, и Ro (но основным окружностям) отрезок ATiKj — теоретическая линия зацепления отрезок АВ — рабочая часть линии зацепления (длина этого отрезка равна длине дуги зацепления, измеряемой по основной окружности) заштрихованные участки на профилях зубьев — рабочие части профилей. [c.206]

По полученным размерам построена картина зацепления (рис. 114). Чертеж выполнен в масш1абе (Х = 1/15 мм мм. Иа чертеже покаэаиы эвольвенты Э1 и Э2, которые построены перекатыванием линии NN по основным окружностям радиусов Rq ч Rg отрезок К К — теоретическая линия зацепления отрезок АВ — практическая линия зацепления заштрихованные участки на профилях убьев — рабочие части профилей. [c.208]

F точке контакта центрового (теоретического) профиля кулачка с осью ролика имеют место две совпадающие точки и Sj, принадлежащие соответственно профилю кулачка и оси ролика (т. е. толкателю). Для Kopo reii этих точек справедливо векторное равенство [c.219]

Таким образом, увеличение рабочих участков профилей зубьев возможно за счет увеличения диаметров окружностей вершин. Одиако если окружность вершин одного из колес пересекает линию заценлення за пределами теоретической линии зацепления, то весь участок, профиля, точки которого лежат вне линии зацепления, оказывается нерабочим. Например, если окружностью вершин колеса / является окружность L (рис. 22.12), то на участке kn профиль получается нерабочим. На участке пе профиль будет рабочим только в том случае, если окружностью вершин колеса / будет окружность Ц, пересекающая линию зацепления в точке В. [c.438]

Форма впадины резьбы болта может быть плоскосрезанной или закругленной с радиусом закругления R = Я/6 = 0,144Р, где Н — теоретическая высота резьбы, Р — шаг резьбы. Срез резьбы на расстоянии Я/6 от вершины теоретического профиля резьбы (треугольника) является исходным размером при проектировании резьбо-обрабатываюш,их инструментов. [c.180]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...