Силовые зависимости

Силы и силовые зависимости. На рис. 12.3 показано нагружение ветвей ремня в двух случаях Ti= 0 (рис. 12,3, а) и Ti>0 (рнс. 12.3, б). [c.222]

Силовые зависимости в ременных передачах. [c.145]

Фрикционные передачи. Общие сведения, кинематические и силовые зависимости [c.405]

Кинематические, геометрические и силовые зависимости. У фрикционных передач как у передач трением окружные скорости рабочих поверхностей, вследствие проскальзывания сопряженных катков, не равны (и Связь между окружными скоростями веду- [c.408]

Силовые зависимости в передаче винт — гайка такие же, как и в крепежной резьбе (см. 3.7). [c.200]

Определяя работоспособность материала по данным стандартных статических испытаний, нельзя ограничиваться только характеристиками прочности и пластичности в условиях ползучести. Кроме этих величин необходимо располагать сведениями о закономерностях развития пластической деформации на разных этапах ползучести. Такую дополнительную информацию можно получить с помощью механического уравнения состояния и уравнений температурно-силовой зависимости характеристик жаропрочности, в которых отражена закономерность накопления деформации и повреждений на разных стадиях процесса. [c.81]

Основные закономерности температурно-силовой зависимости характеристик пластичности уравнение типа (3.16) отражает не только благодаря изменению величины его коэффициентов, но и сочетанием их знаков [66]. [c.84]

Таким образом, формулы температурно-силовой зависимости основных характеристик прочности и пластичности жаропрочных материалов могут быть получены из уравнения (3.7), описывающего общие закономерности ползучести. Это гарантирует более высокую надежность прогнозирования и является принципиальным отличием метода экстраполяции по формулам (3.1)—(3.16) от других аналогичных предложений. [c.84]

Одно из возможных решений поставленной задачи базируется на использовании температурно-силовой зависимости сопротивления разрушению. Определение пределов длительной прочности с использованием уравнения (3.2), проводят по результатам испытаний металла промышленных партий разных плавок. В число партий рекомендуется включать металл с содержанием углерода и легирующих элементов на нижнем и верхнем пределах, оговоренных в технических условиях, а также металл изделий после технологических операций. [c.106]

Таким образом, температурно-силовую зависимость конструктивной длительной прочности жаропрочных материалов целесообразно представить следующим уравнением [c.149]

Расчет и конструктивное оформление. Геометрические параметры ф5, 01. 02 и Других звездчато-зубчатых шаговых механизмов нельзя выбирать произвольно. Они находятся в границах, определяемых практическими условиями. К этим условиям следует отнести силовые зависимости звездчатого профиля, которые можно оценить углом давления по Боку или углом передачи по Альту. [c.274]

Исследования проводились в таких направлениях закономерности износа режущих инструментов как основы установления техникоэкономических критериев затупления инструмента и вывода основных стойкостных зависимостей стойкостные и силовые зависимости при различных видах обработки различных материалов зависимость качества обработанной поверхности от геометрических параметров режущих инструментов и условий резания вывод формул для определения составляющих силы резания условия завивания и дробления стружки методика ускоренных стойкостных исследований. [c.18]

Стойкостные и силовые зависимости 7 — 95 Стойкость 7 — 95, 119 Расчётные формулы [c.289]

Стойкостные и силовые зависимости. [c.95]

Силовые зависимости и мощность. Сила резания в пределах нормального износа (см. табл. 55) незначительно изменяется от марки стали и её состояния. [c.99]

ОСНОВНЫЕ КИНЕМАТИЧЕСКИЕ И СИЛОВЫЕ ЗАВИСИМОСТИ [c.217]

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ И СИЛОВЫЕ ЗАВИСИМОСТИ В ШЕСТЕРЕННЫХ НАСОСАХ И ГИДРОМОТОРАХ [c.259]

Соединения деталей с помощью резьбы являются одним из старейших и наиболее распространенных видов разъемного соединения. К ним относятся соединения с помощью болтов, винтов, шпилек, винтовых стяжек и т. д. В данной главе рассматриваются также основные элементы винтовых механизмов, так как силовые зависимости в винтовой паре (винт — гайка) и методы расчета являются общими для крепежных и ходовых резьб. Специальные сведения о винтовых механизмах изложены в гл. 14. [c.21]

Сила резания. Под силой резания обычно подразумевают ее главную составляющую Pz, определяющую расходуемую на резание мощность Ng и крутящий момент на шпинделе станка. Силовые зависимости рассчитывают по эмпирическим формулам, значения коэффициентов и показателей степени в которых для различных видов обработки приведены в соответствующих таблицах. [c.361]

Поправочный коэффициент Кщ, для стали и чугуна, учитывающий влияние качества обрабатываемого материала на силовые зависимости [c.362]

Поправочный коэффициент Кщ,, учитывающий влияние качества медных и алюминиевых сплавов на силовые зависимости [c.363]

Рассчитанные с использованием табличных данных силовые зависимости учитывают конкретные технологические параметры (глубину резания, подачу, ширину фрезерования и др.) и действительны при определенных значениях рада других факторов. Их значения, соответствующие фактическим условиям резания, получают умножением на коэффициент Кр - общий поправочный коэффициент, учитывающий измененные по сравнению с табличными условия резания, представляющий собой произведение из рада коэффициентов. Важнейшим из них является коэффициент Кщ, учитывающий качество обрабатываемого материала, значения которого для стали и чугуна приведены в табл. 9, а для медных и алюминиевых сплавов - в табл. 10, [c.363]

Силовые зависимости. Тангенциальная составляющая силы резания, Н, при нарезании резьбы резцами [c.432]

Значения коэффициентов и показателей степени в формулах силовых зависимостей при нарезании резьбы [c.433]

Установление точной зависимости влияния ряда факторов на усилие резания точно так же, как и во многих других областях резания металлов, затрудняется, как мы уже отметили, большим разнообразием факторов и сложностью процесса, что усложняет изучение вопроса. Работы для установления зависимости усилия резания от различных факторов велись в двух направлениях. С одной стороны, силовые зависимости выводятся эмпирически на базе большого опытного материала, с другой —- имеется ряд попыток разрешить вопрос теоретически, пользуясь данными теоретической механики, сопротивления материалов, учения о пластических деформациях и т. д. Недостаток эмпирических формул заключается в том, что структура их в виде степенных функций не отражает внутренней сущности процесса резания и представляет лишь более или менее удачно подобранную математическую зависимость, удобную для практического пользования. С помощью этих формул очень трудно выявить физическую сущность процесса. [c.116]

Несмотря на отмеченные выше трудности, у нас, в СССР, на базе обширных экспериментальных работ, проведенных в период с 1937 до 1941 г., выведены силовые зависимости по всем основным видам обработки металлов резанием. Эти зависимости в виде экспериментальных формул, удобных для практического пользования, с достаточной точностью отражают зависимость усилия резания от основных факторов. Ниже приводится результат указанных исследований. Принимая во внимание влияние рассмотренных выше факторов, можно зависимость между усилием резания и влияющими на него факторами выразить следующей формулой [c.117]

Силовые зависимости в косозубых передачах более [c.331]

Опыты, оценивающие долговечность, проведенные с целью определения энергии активации процессов разрушения, заключались в следующем определяли время до разрушения образцов при заданных температуре и уровнях напряжений, поддерживаемых в процессе опыта постоянными. Для нахождения температурной и силовой зависимостей начальной энергии активации проводили массовые испытания (десятки сотен образцов) в широком диапазоне напряжений и температур при изменении долговечности различных твердых тел (в том числе полимеров) на несколько гюрядков. Эти исследования позволили установить, что семейство линейных зависимостей lgx=f(a) при разных температурах представляет собой пучок прямых, пересекаюгцихся в полюсе io=10 . [c.263]

Эти процеесы приводят к изменению положения температур-но-еиловой границы перехода ползучести из области а в область б карты для длительно работающего металла. Поетро-ение кинетических кривых температурно-силовой зависимости ползучести для длительно работающего металла показывает, что переход от прямолинейной к криволинейной зависимости в координатах а=Т происходит при более низких напряжениях, чем в исходном состоянии. Построение границы перехода от низкотемпературной ползучести (зона а) к высокотемпературной ползучести (зона б) на картограмме механизмов ползучести показывает, что она смещается в сторону более низких напряжений по сравнению с исходным состоянием (рис. 2.4). [c.56]

При кратковременном разрыве, когда можно пренебречь фактором времени, оценка е помощью того или иного критерия прочности величины дает ответ на вопрос о влиянии вида напряженного состояния на сопротивление разрушению. В условиях ползучести влияние вида напряженного состояния на долговечность можно определять с помощью уравнений температурно-силовой зависимости прочности, используя в качестве напряжения величину <Тэкв- Все критерии прочности выражают зависимость о-э в от характеристик напряженного состояния при Т= onst, что сужает область применения уравнения долговечности. [c.148]

Пригодный для воспроизведения такого закона движения звездчато-зубчатый механизм проектируется для угла шага ijj , = 360°. Дополнительным включением передаточных ступеней, а именно, сменных колес, удается получить требуемое число оборотов наматывающего валика для каждого шага. Больншй угол i J , около 720° не рекомендуется, так как в этом случае силовые зависимости на звездчатом профиле становятся неблагоприятными. При меньших около 180°, требуются слишком маленькие передаточные отношения (1 24). [c.275]

Сила резания как функция толщины среза. Для определения пределов стабильности системы станок—инструмент необходимо выявить силовые зависимости процесса резания от динамики станка. Уравнения движения не могут быть решены прямым путем, но их анализ значительно упрощается изучением предельных условий. Одинаковый подход к решению проблемы был предложен Тлустым, а также Тобиасом. Тлустый использовал простейшую линейную зависимость силы резания от толщины среза. Тобиас учитывал взаимосвязь силы от толщины среза, скорости и подачи. [c.255]

В 1936 г. была создана комиссия по резанию материалов под руководством Е. П. Надеинской. Комиссия проделала большую работу по созданию научно обоснованных режимов и нормативов резания. Только за пять довоенных лет было выполнено около 250 научно-исследовательских работ по измерению стойкостных и силовых зависимостей при резании металлов. [c.6]

Исследования дислокационной структуры эвтектических композитов после длительных испытаний [128] показали, что дислокационная структура матрицы в процессе ползучести эвтектики типа СоТаС-744 изменяется так же, как и в жаропрочных сплавах семейства ЖС6, что свидетельствует об идентичности атомных механизмов, ли штирующих пластическую деформацию, Для ряда литых жаропрочных сплавов на никелевой основе семейства ЖС6 найдены эмпирические зависимости текущей скорости деформации от температуры и приложенного напряжения, позволяющие рассчитывать полную, содержащую три характерные стадии кривую ползучести. Опираясь на эти результаты, примем, что скорость ползучести матрицы описывается темпераТурно-силовой зависимостью [21] [c.217]

Анализ кривых ползучести жаропрочных направленно кристаллизованных эвтектических (HIO) композищюнных материалов. Кривые ползучести композитов строились на ЭВМ по программе ШАГ 3.1 согласно изложенным выше алгоритмам (см. рис. 108). Объемная доля нитевидных кристаллов в эвтектических композитах невелика и составляет Vf = 0,06, что оправдывает использование аналитической зависимости функции накопления повреждений H (oz) от уровня напряжений в волокнах (9) разд. 1. При моделирован1р процесса ползучести на ЭВМ задавался шаг по деформации Де и очередной шаг по времени рассчитывался на основе температурно-силовой зависимости (1) [c.219]

В целях проверки полученных теоретических зависимостей для расчета силы на задней поверхности проведены экспериментальные исследования. Измеряли силу на задней поверхности при свободном резании стеклопластика КППН резцом из твердого сплава ВК8. В процессе экспериментов одновременно определяли силу и коэффициент трения на задней поверхности. Для большей достоверности силу на задней поверхности определяли двумя известными методами [31] экстраполяции силовых зависимостей на нулевую толщину среза и сравнения сил резания при различных износах главной задней поверхности резца. Для тех же условий проведены расчеты силы резания на задней поверхности по предложенным формулам. Результаты сравнения экспериментальных и расчетных данных приведены в табл. 2.2, где относительные погрешности (в процентах) подсчитаны по формуле. [c.33]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...