Влияние невысоких скоростей

ВЛИЯНИЕ НЕВЫСОКИХ СКОРОСТЕЙ [c.218]

Твердые смазки снижают коэффициент трения и износ, не обладая гидродинамическим эффектом, они не выдавливаются под влиянием больших удельных нагрузок, не испаряются под действием высоких температур и вакуума, не меняют значение коэффициента трения при пониженных температурах, инертны к агрессивным средам и т. д. К их недостаткам относятся невысокая скорость скольжения, ограниченный срок действия. Наибольшее распространение получили твердые смазки на основе дисульфида молибдена и графита, смазывающий эффект которых основан на слоистом строении, не легком относительном скольжении молекул и достаточной адгезии их к металлам. [c.314]

Как и следовало ожидать, состав масла оказывает большое влияние на скорость его окисления при невысокой температуре [28]. В случае тонких слоев масла с уменьшением его толщины скорость окисления быстро возрастает. В связи с этим существенно увеличивается вязкость масла во времени. Нарастание вязкости за счет окисления ускоряется повышением температуры. Как было показано на рис. 1, некоторое повышение вязкости масел может не сказаться на функционировании прибора, но когда она превысит критический предел, трение неизбежно возрастет до недопустимых пределов, нарушающих точность показаний или срабатывания механизма. [c.107]

Для уменьшения влияния пристенного эффекта в ротационных приборах широко применяется рифление измерительных поверхностей. В этих случаях за измерительные поверхности принимают поверхности, касательные к выступам рифлений. В связи с этим следует сделать два важных предупреждения. Во-первых, само по себе применение рифленых измерительных поверхностей не является гарантией полного устранения пристенного эффекта. Это следует уже хотя бы из того, что существенную роль играет профиль рифлений, особенно профиль внешних частей выступов. Во-вторых, опыты на рифленых поверхностях допустимо проводить только при невысоких скоростях деформаций, так как после разрушения структуры в материале рифления могут вызывать сильные возмущения в быстро движущемся потоке. Сказанное иллюстрируется представленной на рис. 38 микрофотографией. Поэтому, хотя применение рифлений на измерительных поверхностях очень важно при исследовании материалов, проявляющих п-эффект, однако этот путь не является строгим и вполне надежным. [c.91]

Влияние ползучести можно наблюдать в процессе монотонного деформирования при сравнительно невысоких скоростях. Различие кривых на рис. АЗ. 13 свидетельствует о том, что и при таком нагружении происходит накопление деформаций ползучести. Если после неупругого начального растяжения полностью [c.79]

Материалы могут быть в вязком состоянии, при котором их разрушению предшествует существенная пластическая деформация и соответствующие затраты механической энергии. Они могут быть в хрупком состоянии, когда их разрушению не предшествует существенная пластическая деформация и процесс разрушения протекает быстро. Их состояния могут быть и промежуточными, когда разрушения сопровождаются незначительными пластическими деформациями и развиваются с невысокими скоростями. При длительных и циклически меняющихся нагрузках медленно протекающие процессы изменения состояния материала порождают явления замедленных во времени усталостных разрушений. В случае длительных статических нагружений в условиях повышенных температур медленно протекающие процессы ползучести и изменения состояния материала являются причиной их замедленного во времени длительного статического разрушения. На состояние материала и его изменения в процессе эксплуатации может оказывать существенное влияние среда (например, поля радиации и высокочастотных механических колебаний). [c.5]

Невысокие скорости, когда волновые процессы и инерционные силы оказывают столь малое влияние, что ими можно пренебречь. Было бы неверно считать, что малые скорости всегда оказывают незначительное влияние. Б тех многочисленных случаях, когда эти скорости соизмеримы с темпом диффузионных, химических и физических процессов (как внутри нагружаемого тела, так и на его границе с окружающей средой), они в значительной мере определяют упрочнение (например, от наклепа или дисперсионного твердения) и разупрочнение (например, от коагуляции, рекристаллизации, отдыха и т. п.), что и может сказаться на изменении характеристик деформации и разрушения. [c.216]

Известные методики включают в себя снятие износных характеристик на машинах трения при скорости скольжения не выше 5—10 м/с при статической нормальной нагрузке. Полученные результаты не могут быть распространены на манжеты быстровращающихся валов, поскольку при испытаниях имела место невысокая скорость скольжения и отсутствовала динамическая составляющая удельной нагрузки, изменяющая число циклов контактного взаимодействия поверхностей по сравнению с работой при статической нагрузке. Последнее обстоятельство даже при одной и той же скорости, продолжительности трения и шероховатости оказывает существенное влияние на износ резины. [c.106]

При невысоких скоростях резания влияние скорости резания на усилие резания Р мало и его не учитывают. При повышенных скоростях (при прочих равных условиях) наблюдается снижение усилий резания. [c.328]

Скорость резания влияет на коэффициент усадки стружки изменения которого приводят к соответствуюш,ему изменению спл резания. С изменением скорости резания так же меняются температура в зоне резания и в связи с этим характеристики обрабатываемого материала и коэффициент трения. Влияние скорости резания на силу резания показано на рис. 35. Зависимость характеризуется наличием максимума силы резания в зоне невысоких скоростей резания и падением силы резания при дальнейшем увеличении скорости резания. Подобным образом изменяется и коэффициент усадки стружки с увеличением скорости резания (см. главу IV), что и объясняет рассмотренную закономерность. [c.60]

При невысоких скоростях резания влияние скорости не учитывают и принимают п = 0. При скоростном точении конструкционных сталей тангенциальная сила резания Р выразится [c.64]

Кроме рассмотренных основных причин, на шероховатость обработанной поверхности влияет упругое восстановление металла после прохода инструмента (особенно при невысоких скоростях резания). Величина упругого восстановления металла зависит от углов заточки инструмента. Влияние переднего и заднего углов проявляется главным образом из-за связи с величиной угла заострения инструмента. Угол заострения, в свою очередь, определяет величину радиуса округления режущей кромки. Чем больше угол заострения, т. е. чем меньше задний и передний углы, тем больше радиус округления. Округление режущей кромки вызывает ее скольжение по поверхности металла в момент врезания, если врезание происходит при толщине среза, меньшей радиуса округления, например при цилиндрическом фрезеровании. При скольжении зуба по металлу металл упруго деформируется, а после прохода зуба восстанавливается. Кроме того, округление режущей кромки затрудняет деформацию металла в зоне резания, ухудшает процесс резания. И то и другое обстоятельство увеличивает шероховатость обработанной поверхности [c.81]

При выборе глубины резания следует учитывать, что влияние ее на стойкость инструмента и скорость резания незначительно. Рекомендуемые величины подач приводятся в табл. 27—28, 33 для сверления отверстий под последующую обработку сверлом, зенкером, резцом в жестких деталях и деталях средней жесткости. При сверлении отверстий, требующих последующей обработки развертками, а также отверстий в деталях малой жесткости, с неустойчивыми опорными поверхностями, отверстий, ось которых не перпендикулярна к плоскости, при сверлении для последующего нарезания резьбы метчиком, приведенные в таблицах подачи следует уменьшать в 1,5—2 раза для сверл из быстрорежущей стали Р18 и на 20% для сверл с пластинками из твердого сплава. Подачи при зенкеровании (табл. 30) даны при обработке отверстий до 5-го класса точности под последующее развертывание с невысокими требованиями к шероховатости. Для обработки отверстий по 3—4-му классам точности с повышенными требованиями к шероховатости поверхности зенкерование под последующую обработку одной разверткой или зенкерование под нарезание резьбы осуществляется с подачами, на 20— 30% меньшими, чем указано в табл. 29, 30, 33. [c.371]

Влияние скорости воздуха сказывается в большей мере в начале процесса, что характерно для периода постоянной скорости сушки (имеет место при сравнительно невысокой температуре воздуха). При увеличении скорости воздуха с 0,1 до 0,5 м/сек продолжительность сушки сокращается примерно в 1,5—2 раза. [c.59]

Таким образом, приведенные выше расчеты и опыты показывают, что образованию светлой нетравящейся (обычным способом) зоны поверхностного слоя при ЭМО способствуют следующие обстоятельства высокая скорость термического цикла (нагрев, выдержка, охлаждение) высокая скорость деформаций одновременное силовое и термическое воздействие на поверхностный слой. Глубина высокого термического воздействия должна быть соизмерена с глубиной распространения значительного давления. Многочисленные опыты глубокого электромеханического упрочнения плоских поверхностей и зубчатых колес показывают, что в тех случаях, когда глубина высокого термического влияния составляет 1. .. 2 мм, благодаря сравнительно низкой скорости обработки при невысоких давлениях структура упрочненной поверхности не имеет светлого слоя и представляет собой мелкоигольчатый мартенсит. При ВТМО среднеуглеродистых сталей получают аналогичную структуру [И]. [c.24]

Коррозионная стойкость меди сильно зависит от присутствия в атмосфере примесей и влажности. При относительной влажности выше 63 % скорость коррозии меди значительно возрастает. Заметно увеличивается скорость разрушения меди в присутствии сероводорода. Медь быстро тускнеет, причем скорость реакции не зависит от присутствия влаги [5.7]. Влияние других загрязнений атмосферы на скорость разрушения меди и бронз, видимо, сильно зависит от концентрации. Коррозионные испытания, проведенные в 30-х годах, когда уровень загрязнений атмосферы был относительно невысок, показали примерно одинаковую коррозионную стойкость в различных атмосферах у всех материалов па основе меди, за исключением латуней, которые подвергались обесцинкованию. В более поздних исследованиях было найдено значительное влияние состава атмосферы на коррозию меди. В сельской местности скорость ее разрушения минимальна (3—7) 10 мм/год, в морской атмосфере (4-f-20) 10" и в городской (промышленной) (9-Н38) 10". Латуни по-прежнему подвергаются обесцинкованию и за 20 лет они теряли 52—100 % прочности, а другие материалы за этот срок теряли не более 23 % прочности. Легирование а-латуней мышьяком непременно приводило к предупреждению обесцинкования, уменьшению коррозионного разрушения и к большему сохранению прочности. Коррозионному растрескиванию латуни чаще подвергаются в сельской местности, так как здесь наиболее вероятно появление в атмосфере аммиака или его солей за счет гниения органических остатков (листва, солома и т. п.). В городских условиях наиболее вредными загрязнениями для меди и медных сплавов являются продукты сгорания топлива (угля, нефти) и выхлопные газы двигателей внутреннего сгорания (автомобили, тепловозы и т. д.). [c.221]

Под влиянием релаксации напряжения, особенно если она происходит с большой скоростью (например, структурная релаксация при переходе через предел прочности), при постоянной скорости работы привода происходит разгрузка динамометра и существенно изменяется режим деформирования. Для обеспечения его постоянства необходимо использовать схемы работы привода с обратной связью так, чтобы возможное снижение напряжения компенсировалось повышением скорости деформации. При значительной скорости релаксации напряжения обратная связь должна отличаться высокой жесткостью. С другой стороны, если релаксация напряжения в материале совершается с невысокой скоростью, то режим т = onst можно поддерживать ручной регулировкой работы привода. [c.99]

Меха1шзм формирования стружки и ПС при фрезеровании имеет много общего с аналогичным механизмом при точении и строгании, но у него есть и свои особенности. При фрезеровании с невысокими скоростями резания, как и при точении, наибольшее влияние на начальные напряжения оказывает силовое напряженное поле. [c.172]

Сопоставление результатов приближенного расчета сегрегации углерода в аустените на дислокациях и их скоплениях с опытными данными о влиянии пластической деформации на снижение устойчивости аустенита в температурной области бейнитного превращения позволяет рассматривать процесс сегрегации углерода в качестве одного из реальных элементарных процессов, посредством которых пластическая деформация инициирует и ускоряет бейнитное превращение. Температурный интервал, в котором процесс сегрегации может играть существенную роль, по-видимому, ограничен сверху — температурами, выше которых отношение предельных концентраций углерода на дислокациях и в неискаженных областях кристаллической решетки Сд/С становится достаточно малым и начинают активно развиваться процессы преимущественного разрушения облаков Коттрелла и рекристаллизации ( >500— 550°) снизу — температурами, ниже которых диффузия углерода к дислокациям из удаленных от них микрообъемов резко ограничена по времени ( < 300—350° в зависимости от содержания углерода и легирующих элементов). Поэтому процесс сегрегации углерода при невысоких температурах в изотермических условиях развивается полнее, чем при непрерывном охлаждении даже с относительно невысокими скоростями. [c.182]

Чугунами называют железоуглеродистые сплавы с содержанием углерода свыше 2%. Благодаря хорошим литейным свойствам и сравнительно невысокой стоимости он находит широкое применение в машиностроении. В зависимости от состояния Си скорости охлаждения чугун разделяют на белый и. серый. Легирующ,ие примеси по их влиянию на цементит делят на две группы графитизн-руюш,ие (Al.Si, С, Си, Ni, Мп, Р) и карбидообразующие (Вг, W, Сг, S, Мо) элементы. [c.94]

Ниобий также обладает сравнительно невысокой окалино-стонкостью, но, в отличие от молибдена, окись ниобия НЬгО , образуюгцаяся па его поверхности, не является летучей и поэтому обла,п,ает защитными свойствами. Однако кислород, входящий в состав пленки, при температуре выше 500° С растворяется в металле, который становится хрупким. Добавки других элементов снижают скорость окисления ниобия. На рис. 14 показано влияние некоторых лсгируюиитх элементов на стойкость ниобия против окисления в воздухе при 980° С. Наилучшую стойкость против окисления при 1090°С показали двойные сплавы па основе ниобия следующего состава НЬ—V (3- [c.145]

Сг—19 Мп по СРТУ лучше или аналогичен ферритным сталям (образцы ориентировки ПД, =0,1). Сравнение поведения зоны термического влияния осложняется использованием различной технологии сварки, но некоторые данные для стали с 5 % Ni, полученные при 111 К, приведены на рис. 9. Сравнение проведено на образцах ориентировки ПВ при л 0,1. Сварные соединения стали с 5 % Ni были выполнены дуговой сваркой в среде инертного газа с относительно невысокой погонной энергией [5]. Хотя скорость роста трещины в зоне термического влияния сварных соединений стали Fe—13Сг—19Мп при 77 К выше, чем у аналогичных образцов стали с 5% Ni, различие в свойствах этих сталей можно объяснить разницей в температуре испытания и величине погонной энергии при сварке. [c.233]

КИМ своим особенностям, как возможность применения более высоких скоростей дымовых газов без нарушения гидравлического режима и значительно меньшее, чем при противотоке, аэродинамическое сопротивление насадочного слоя. Некоторые результаты проведенных опытов приведены на рис. III-20— III-23. Возможное охлаждение дымовых газов в слое беспорядочно лежащих колец 50X50X5 мм высотой 1,53 м при коэффициенте орошения W/G<.8 кг/кг в зависимости от различных начальных условий приведено на рис. III-20, а зависимость влагосодержания газов на выходе из слоя тех же колец показана на рис. III-20, б. Из этих графиков видно, что при больших коэффициентах орошения возможности охлаждения и осушения дымовых газов при одинаковой начальной температуре воды в условиях противотока и прямотока различаются не очень заметно. Более существенны различия лишь в температуре подогретой воды, особенно при малых коэффициентах орошения W/G [71]. Характер зависимости тепловосприятия контактной камеры от начальных параметров дымовых газов, их скорости и коэффициента орошения такой же, как и в противо-точной камере. Да и количественные значения передаваемой теплоты вполне сопоставимы, особенно при больших W/G (рис. III-21). Аэродинамическое сопротивление насадочного слоя в несколько раз ниже, чем при противотоке. Причем сопротивление слоя колец, загруженных навалом, на порядок выше, чем правильно уложенных (рис. III-22). Влияние плотности орошения на аэродинамическое сопротивление насадочного слоя при прямотоке весьма невелико. В противоточных на-садочных теплообменниках оно выше. Такое положение в прямоточных камерах объясняется, по-видимому, эжектирующим воздействием водяных струй и водяной пленки на газы. Эту особенность прямотока газов и воды подтверждают проведенные опыты. Установлено заметное влияние плотности орошения насадки водой на интенсивность теплообмена, особенно при правильной укладке колец и в области невысоких плотностей орошения, не обеспечивающих полного смачивания насадки (рис. III-23). [c.67]

Из приближенной формулы Графа следует, что в ламинарной области фильтрации линейная критическая скорость псевдоожижения не должна зависеть, даже для сжимаемых жидкостей (газов), от давления, по крайней мере в области невысоких давлений порядка 1 —10 ата. Для этой области, как известно [Л. 98], влиянием давления на динамический коэффициент вязкости можно пренебречь. Независимость от давления (в ламинарной области) подтверждена опытами Сеченова и Альтшулера [Л. 336] по псевдоожижению алюмосиликатного катализатора азотом при давлениях от 1 до 16 ата. Для так называемой турбз лентной области фильтрации Сеченов и Альтшз лер обнаружили, что линейное Шц.у изменяется обратно пропорционально корню квадратному из плотности газа, т. е. несколько уменьшается с повышением давления. [c.60]

Р. Эрнст [Л. 972] провел экспериментальное исследование теплообмена поверхностей с движущимся плотным и псевдоожиженным слоями, главным образом с целью проверки характера влияния различных факторов и уточнения механизма теплообмена. Материал (в основной части опытов узкие фракции кварца 100—200, 300— 500 и 500—700 ш) псевдоожижался в трубах диаметром 150 мм. Сквозь прозрачное окно в стенках трубы довольно примитивно с помощью масштабной линейки и секундомера определялась скорость вертикального движения частиц. Поверхностью теплообмена служили невысокие нагреваемые участки (пояса) стенки трубы, а в большинстве опытов с псевдоожиженным слоем — погруженный [c.379]

Исследования проводились на лабораторном фильтре внутренним диаметром 22 мм и высотой загрузки анионита АН-31, равной 150 см. В первых сериях опытов через анионит пропускался 10 %-ный раствор поваренной соли со скоростью 5 м/ч. Продолжительность опытов ограничивалась моментом вытеснения из анионита основной части сульфат-ионов, т. е. достижением почти равновесного состояния. Далее анионит отмывался дистиллятом от раствора поваренной соли. Перевод анионита в сульфатную форму осуществлялся фильтрованием через него раствора серной кислоты. Результаты проведенных опытов представлены на рис. 6.7 и 6.8 (кривая 1). Как следует из этих рисунков, концентрированный раствор поваренной соли вытесняет сульфат-ионы из анионита достаточно хорошо, причем концентрация кислоты в растворе соли оказывается невысокой, а в отмывочной воде она выше и доходит до 100 мг-экв/л. Для выявления влияния расхода ловаренной соли на восстанавливаемую обменную емкость анионита через него пропускалось разное количество (400, 200, 100 кг/м ) 10%-ного раствора поваренной соли. Результаты этих опытов представлены на рис. 6.8 (кривые 2—4) и на рис. 6.9,а. С повышением удельного расхода соли, подаваемой на анионитный фильтр, восстанавливаемая часть обменной емкости анионита [c.129]

У длинных нелинейных волн на мелкой воде скорость движения любой точки профиля растёт с высотой, поэтому вершина волны догоняет её подножие в результате крутизна переднего склона волны непрерывно увеличивается. Для относительно невысоких волн этот рост крутизны останавливает дисперсия, связанная с конечностью глубины водоёма такие волны описываются Кортевега—де Фриса уравнением. Стационарные волны на мелководье могут быть периодическими или уединёнными (см. Солитон), для них также существует критич. высота, при к-рой они обрушиваются. На распространение длинных волн существ, влияние оказывает рельеф дпа. Так, подходя к пологому берегу, волны резко тормозятся и обрушиваются (прибой) при входе волны из моря в русло реки возможно образование крутого пенящегося фронта — бора, продвигающегося вверх но роке в виде отвесной стены. Волны цунами в районе очага землетрясения, их возбуждаю- [c.332]

Влияние давления на скорость коррозии в кислых средах неоднозначно. При невысоки. с давлениях (0,01 МПа) скорость растворения сталей с увеличением давления увеличивается. С. А. Балезиным было показано, что скорость коррозии стали 20 в 2,5 М H2SO4 при возрастании давления от 0,001 МПа до 0,01 МПа увеличивается. Защитное действие ингибиторов с увеличением давл ния возрастало. Так, в присутствии, формальдегида и тиодигликоля коэффищ ент торможения с повышением давления от 0,001 МПа до 0,01 МПа возраста с 4 и 12 до 8 и 19 соответственно. Скорость коррозии в присутствии ингиб торов не зависела от повышения давления в указанном интервале. [c.58]

В зависимости от температуры нагрева упрочненная зона может в общем случае состоять из трех или двух слоев. Первый слой с температурой нагрева выше температуры плавления имеет явно выраженную дендритную структуру. Оси дендритов при этом растут перпендикулярно границе раздела в направлении отвода теплоты в тело детали. Между оплавленным слоем и следующей за ним зоной термического влияния существует четкая 1 раница. Зона термического влияния обычно состоит из белого и переходного слоев. Белый слой представляет собой светлую нетравящуюся полосу. Предполагают, что этот слой имеет высокую концентрацию азота за счет высокотемпературного насыщения азотом воздуха. Вследствие высокой скорости охлаждения эта зона имеет закаленную структуру, строение которой зависит от концентрации углерода. В закаленном слое технш1ески чистого железа происходит измельчение зерна феррита (от 50 до 10—15 мкм), а в отдельных зернах образуется пакетный мартенсит с развитой блочной структурой, имеющей невысокую твердость. В малоуглеродистой стали эта зона состоит из пакетного мартенсита, а в среднеуглеродистых сталях — из пакетного и пластинчатого мартенсита с небольшим количеством остаточного аустенита, в эвтектоидной стали эта зона представляет пластинчатый высокодисперсный мартенсит с 20% остаточного аустенита. С увеличением концентрации углерода в стали содержание остаточного аустенита возрастает, что вызывает снижение твердости этой зоны. Второй слой зоны термического влияния является переходным к исходной структуре. У доэвтектоидной стали он состоит из феррита и мартенсита. [c.132]

В процессе роста существенную роль играет поверхностная диффузия. Последняя, как указывалось ранее, благодаря малой величине энергии активации протекает с большой скоростью, что оказывает влияние на кинетику роста. Так, опыты Фольмера показывают, что рост пластинок ртути из пара происходит за счет увеличения их площади, а не толщины, хотя большинство атомов пара конденсируется не по периметру, а по всей площади. Очевидно, адсорбированные атомы быстро диффундировали к краям пластинки, где и происходил рост кристалла. Роль поверхностной диффузии позволяет оценить также опыты П. И. Лу-кирского, который наблюдал на сферической поверхности кристалла каменной соли после нагрева при относительно невысоких температурах (750° С) образование фигур, отвечающих симметрии кристалла. Образование полиэдрической огранки вместо сферической объясняется приближением кристалла к равновесной форме, что реализуется благодаря -поверхностной диффузии. [c.182]

Большое влияние на развитие схватывания оказывают тип кристаллической решетки, наличие или отсутствие взаимной растворимости, а также деформационные характеристики контактирующих металлов. В работах Б. И. Ко-стецхого, Н. Л. Голеги показано, что в условиях трения могут наблюдаться две разновидности схватывания металлических поверхностей атермическое (I рода) и тепловое (И рода) [20, 27]. Схватывание I рода развивается при малых скоростях скольжения (<0.5 м/с) и больших удельных давлениях в условиях невысокого фрикционного нагрева поверхностей (средняя объемная температура в поверхностных слоях не превышает 100—150 С). [c.258]

С другой стороны, у пластичных дисперсных систем даже в условиях ползучести, следовательно, при очень низких напряжениях могут происходить изменения структуры, а именно совершается их упрочнение [21 ]. Оно проявляется не только, как указывалось выше, в значительном уменьшении их способности давать необратимые деформации, но также и в некотором снижении величии обратимых деформаций. Скорость процесса упрочнения повышается с увеличением х, соответственно уменьшается время достижения предельно упрочненного состояния. Под влиянием упрочнения при т = onst вязкость необратимой ползучести увеличивается до некоторого постоянного значения, которому отвечает установившийся режим натекания необратимых деформаций. В зависимости от величины т вязкость может быть как ньютоновской, так и неньютоновской. Отсюда вытекает очень важное заключение, что постоянная вязкость может описывать такую совокупность состояний материала, достижение которых в процессе деформирования, однако, сопряжено при каждом т = onst с изменением его структуры. Сказанное можно обобщить еще далее. Дело в том, что известны такие пластичные дисперсные системы, которые при невысоких напряжениях сдвига являются линейными телами как по отношению к чисто упругим деформациям, так и по отношению к необратимой ползучести, хотя они упрочняются при деформиро. 102 [c.102]

Основные требования к конструкциям ПР. Применение ПР в конкретных производственных условиях целесообразно, если его конструкция удовлетворяет основным требованиям. В число требований входят соответствие конструктивно-технологических параметров ПР (грузоподъемность, скорость перемещений рабочих органов, точность позиционирования, размеры рабочей зоны, тип СПУ, степень защищенности от влияния окружающей среды и т.д.) предполагаемому функциональному назначению. Объем операций, выполняемых ПР, и темп их исполнения в сочетании с затратами на приобретение и внедрение ПР должны обеспечивать технико-экономическую эффектйвность применения ПР — нижнюю границу целесообразности применения ПР. Верхняя граница темпа работы ПР диктуется требованиями технологии и вместе с объемом возлагаемых на робот операций экономически целесообразным техническим уровнем конструкции ПР. Должны быть обеспечены соответствие числа степеней подвижности ПР минимально необходимому для выполнения требуемого объема операций (действий) минимизация типоразмеров вспомогательных механизмов, устройств и средств автоматизации, необходимых для правильного течения тех нологического процесса, а также возможновть состыковки робота с основным технологическим оборудованием различного типа и средствами автоматизации, в комплексе с которыми предполагается работа ПР, простота и короткий цикл переналадки, надежность и невысокая [c.377]

Влияние толщины пластины на скорость роста сквозных уста-лостнькх трещин гораздо менее существенно, чем на Кс- Эффект начинает обычно сказываться при гораздо меньших толщинах. Это объясняется сравнительно невысоким уровнем напряжений, вследствие чего большая часть пластической зоны на фронте трещины находится в условиях плоской деформации. На рис. 134 приводятся типичные зависимости скорости роста усталостной трещины от /Стах ДЛЯ пластин различной толщины (алюминиевый сплав типа Al uMg в аргоне и дистиллированной воде) [c.344]

Степень активирования атомов поверхностного слоя жидкого тела более высокая, чем прилежащего слоя твердого тела, вследствие большей подвижности атомов жидкости и влияния воздействия слоя твердого тела на жидкое в результате химической связи между ними. Более равновесное состояние системы в контакте твердого и жидкого тел в состоянии D (см. рис. 2) вероятнее всего может быть достигнуто при преодолении относительно невысокой энергии активации ВС и расплавления твердого тела по кинетическому режиму, практически по бездиффузнойному механизму и поэтому с большой скоростью. [c.9]

Об инерции паровых потоков имеется относительно мало данных, так как эти величины слишком незначительны для того, чтобы привлечь большое внимание. Опыты, проведенные Эйкманом на колонне с 20 тарелками [Л. 25], показали, что чувствительный элемент, установленный на паровой линии вверху колонны, реагировал на изменение подачи тепла с запаздыванием в 20 сек. Так как это запаздывание включает задержку в паровой линии, составляющую несколько секунд и запаздывание в кипятильнике, также составляющее по крайней мере несколько секунд, то эффективное запаздывание потока паров в колонне составляет от 10 до 15 сек. В колонне для отделения пентана, содержащей 50 тарелок, ступенчатое изменение количества поступающего тепла приводит к мгновенному изменению расхода верхнего продукта [Л. 10], что, по-видимому, означает, что запаздывание по этому каналу меньше 1 мин. Большая инерция потока паров была отмечена в экстрактивной дистилляционной колонне, содержащей 100 тарелок [Л. 23]. После ступенчатого изменения количества подводимого тепла влияние этого изменения на 24-й тарелке снизу было отмечено через 3 мин, а во флегмовой емкости— через 12 мин. Так как расстояние между тарелками велико (0,9 м) и скорость паров при этом была невысокой (около 0,15 м1сек), а объем жидкости на тарелке значительный, то и в этой колонне можно было ожидать несколько большую инерцию парового потока, чем [c.384]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...