Скорость дымовых газов

Как повлияет па работу электрофильтра увеличение скорости дымовых газов [c.166]

Скорость дымовых газов в трубном пучке составляет 3... 4 м/с при обычной естественной тяге, которая обеспечивается дымовой трубой высотой 40...50 м. Скорость жидкой среды в трубах составляет м/с а при переработке газов и паров — 20... 150 м/с. [c.259]

Борьба с отложениями на внешних поверхностях нагрева в топочных камерах ведется путем поддержания такого режима горения топлива, при котором среда в топочной камере окислительная, процесс горения полный и отсутствует наброс (попадание) факела на стены. В газоходах необходимо при всех нагрузках выдерживать скорости газов, препятствующие отложению частиц, вынесенных из топочного устройства. Чрезмерное увеличение указанной скорости дымовых газов ведет не только к разрушению слоя отложений, но и износу металла. [c.162]

Износ труб поверхностей нагрева может происходить за счет удара частиц золы о металл, разрушения пленки окислов и последующего эрозионного (механического) и коррозионного воздействия. Износ имеет место, когда скорость дымовых газов превышает 6—8 м/с и приведенная зольность топлива (см. стр. 28) составляет около 10— 2%. Износ труб протекает неравномерно больше всего изнашиваются места, где скорости газов и концентрации в их потоке твердых частиц имеют повышенные значения. По окружности трубы быстрее изнашивается стенка, находящаяся под углом 30—40° от оси набегающего потока. В первом приближении износ труб, мм, можно определить из выражения [c.162]

Движение дымовых газов в стальных водяных экономайзерах обычно осуществляется сверху вниз ширина газохода принимается равной ширине котла. Для получения необходимых скоростей газов изменяют глубину газохода. Для предохранения труб водяного экономайзера от золового износа, возникающего при сжигании многозольных пылевидных топлив, скорость дымовых газов ограничивается в пределах 7— 10 м/с. [c.194]

Скорость дымовых газов в стальных и чугунных трубчатых воздухоподогревателях во избежание забивания труб золой принимают в пределах 10—15 м/с, но не ниже 8 м/с. [c.198]

Отношение скорости воздуха к скорости дымовых газов должно составлять для стальных труб 0,5 для чугунных ребристо-зубчатых — 0,7 и для ребристых— 1,0. Температуры горячего воздуха и уходящих газов приведены в табл. 2-13. [c.198]

В котельных агрегатах экранного типа температура воды, выходящей из экономайзера, бывает либо близкой температуре кипения, либо равной ей, и в этом случае часть ее может превратиться в пар. Экономайзеры, в которых в условиях нормальной работы котла вода на выходе из экономайзера не доходит до кипения, назыв т некипящими, а экономайзеры, в которых в тех же условиях вода нагревается до температуры кипения и частично испаряется, называют кипящими. Обычно в кипящем водяном экономайзере испаряется до 10—15% проходящей через него воды. Минимальную скорость дымовых газов в экономайзере при сжигании твердого топлива принимают не ниже 6 м/сек [c.298]

Увеличение объема Fp, а следовательно, и скорости дымовых газов, определяющей наряду с Гр высоту подъема дымового факела, можно достичь увеличением подсосов воздуха в газовый тракт котла (например, перед дымососом). Однако это вызовет, во-первых, необходимость повышения мощности дымососа и расхода электроэнергии на его привод, во-вторых, при разбавлении дымовых газов наружным воздухом снизится Т , что уменьшит итоговый эффект данного мероприятия. [c.264]

Для нормальной работы экономайзера весьма важно равномерное распределение воды по сечению контактной камеры и полное смачивание всей поверхности насадки. Обеспечивается это рациональной конструкцией водораспределителя, соответствующим выбором значений скорости дымовых газов в контактной камере и плотности орошения насадки водой. [c.44]

На рис. 4-19 представлены значения поверхностных коэффициентов теплопередачи, а ил рис. 4-20 — потерн напора при движении газов через слои насадки в зависимости от скорости дымовых газов и плотности орошения насадки водой. [c.88]

Средняя скорость дымовых газов в свободном сечении экономайзера была сравнительно высокой и находилась в пределах 1,5— [c.89]

ВЫБОР СКОРОСТИ ДЫМОВЫХ ГАЗОВ [c.145]

Важнейшим фактором, определяющим размеры, интенсивность тепло- и массообмена, характер гидравлического рел<има и сопротивление газового тракта экономайзеров, является скорость дымовых газов в контактной камере. [c.145]

Для нормальной работы экономайзера весьма важны равномерное распределение воды но сечению контактной камеры и удовлетворительное смачивание всей поверхности насадки, обеспечиваемые рациональной конструкцией водораспределителя и соответствующим выбором значений скорости дымовых газов в контактной камере и плотности орошения насадки водой. В качестве водораспределителей были применены параллельные или радиально установленные перфорированные трубы с отверстиями 3—5 мм (до 10). Применение форсунок в качестве водораспределителей в экономайзерах насадочного типа нецелесообразно. Конструкции водораспределителей описаны достаточно подробно [33]. [c.23]

Серия основных опытов была начата с изучения насадки из правильно уложенных колец 50 X 50 X 6 мм при высоте слоя 484 мм. Особенностью этих опытов являлось изменение плотности орошения в весьма широких пределах — от 4 до 54 м=/(м -ч) — при сравнительно высоких скоростях дымовых газов — 2,2— 2,8 м/сек. В качестве теплоносителя использовались как [c.54]

Значительно большее влияние па теплопроизводительность экономайзера оказывает скорость дымовых газов. Так, при изменении скорости газов вдвое (с 1,2 до 2,45 м/сек) и примерно постоянном расходе воды (около 30 т/ч), что соответствует плотности орошения около 10 м (м -ч), теплопроизводительность экономайзера увеличивается также вдвое (с 0,51 до 1,10 Гкал/ч). Даже если условно считать, что увеличение теплопроизводительности экономайзера при повышении плотности орошения объясняется исключительно ростом коэффициента теплопередачи, а не [c.89]

Следует подчеркнуть, что установка контактных экономайзеров, несмотря на их значительное аэродинамическое сопротивление (110—180 мм вод. ст.), не потребовала замены дымососов и не привела к каким-либо нарушениям тяги. Установлено, что сопротивление газового тракта экономайзера суш ественно зависит от теплопроизводительности котлоагрегата, т. е. от количества и скорости дымовых газов, пропускаемых через экономайзер. Обнаружена и зависимость сопротивления от расхода воды, нагреваемой в экономайзере (рис. IV-6). [c.116]

Прямоточные экономайзеры не имеют указанных недостатков, но они не могут охладить дымовые газы ниже температуры нагретой воды, а поэтому отличаются более высокой температурой уходящих газов, меньшим процентом сконденсированных водяных паров и соответственно меньшей теплотехнической эффективностью. Входной газовый патрубок в верхней части контактной камеры допускает значительно большие скорости дымовых газов, а значит, прямоточные экономайзеры, имеющие меньшее сечение, могут оказаться весьма целесообразными при установке к котлам с верхним выводом уходящих газов, особенно при нагреве сравнительно небольших количеств воды до невысоких температур. [c.153]

Выбор расчетной скорости дымовых газов [c.192]

Методика испытаний опытного образца контактно-поверхностного котла-экономайзера, схема измерений и измерительная аппаратура были аналогичны применявшимся при испытании котла с погружной горелкой. Производительность котла по воде составляла 3,6— 6,8 м /ч, по природному газу — 19—40 mV4. По условиям проведения опытов средняя скорость дымовых газов в контактной камере была низке расчетной и составляла 0,3— [c.238]

Движение дымовых газов и воды в экономайзере может быть противоточным, прямоточным, прямоточно-противоточным. Положительные стороны противотока общеизвестны. При противотоке достигается минимальная температура газов на выходе из экономайзера, поскольку уходящие газы контактируют с наиболее холодной водой, возможен нагрев воды до более высокой температуры, поскольку на выходе вода соприкасается с наиболее горячими газами. Однако противоток в насадочных аппаратах имеет и существенный недостаток — невозможность работы при скоростях дымовых газов более 2—3 м/с, поскольку при этом наблюдается повышенный унос воды, вплоть до нарушения гидродинамического режима контактной камеры. Тем не менее в большинстве эксплуатируемых и устанавливаемых контактных экономайзеров применен принцип противотока теплоносителей стекающая по насадке вода нагревается восходящим потоком дымовых газов. В большинстве случаев противо-точные экономайзеры удовлетворительно компонуются как в действующих, так и во вновь проектируемых котельных. [c.28]

ВЫСОТОЙ насадки. Результаты обработки этих опытов в виде зависимости объемного коэффициента теплообмена Kv от средней скорости дымовых газов и плотности орошения насадки водой для различных начальных параметров газов приведены на рис. III-12 и III-13. На этих графиках можно заметить существенную зависимость значений Kv от плотности орошения Hw, особенно в области значений Я <20 мЗ/(м2 ч), когда эффективная поверх- [c.61]

VI-6-7. ВЫБОР РАСЧЕТНОЙ СКОРОСТИ ДЫМОВЫХ ГАЗОВ [c.170]

Важнейшим фактором, определяющим размеры, интенсивность тепло-и массообмена, характер гидравлического режима и сопротивление газового тракта экономайзеров, является скорость дымовых газов в контактной камере. В отличие от теплообменников поверхностного типа, где скорость теплоносителей принимается, как правило, с учетом технико-экономического порядка и долговечности, в контактных эконо(Майзерах существует верхний предел скорости газов (критическая скорость), превышение которой приводит к нарушению гидравлического режима работы контактной камеры [107]. [c.170]

Увеличение скорости дымовых газов в трубе повышает температуру стенки [144]. [c.184]

Примеры компоновки блочных или выполненных в тяжелой обмуровке водяных экономайзеров системы ВТИ с котлами ДКВР 6,5-13 и 10-13, работающими на твердом или газообразном топливе, показаны на рис. 5-12. В компоновках с верхним выходом дымовых газов одинаковы высота и глубина колонки. Экономайзеры соединены с последним газоходом котла металлическим дз10дирййанным коробом. При скорости дымовых газов Б—В м/с значение коэффициента теплопередачи в экономайзере составляет 16—19 Вт/(м -К) или 14—16 ккалДм2-ч-°С). Скорость воды в трубах чугунного водяного экономайзера следует выбирать от 0,5 до 1,0 м/с. Гидравлическое сопротивление может быть найдено из выражения, Па или кгс/м [c.192]

Значительная скорость дымовых газов и наличие пучка поперечно омываемых труб с большим 4ИСлом, рядов обусловили необходимость установки дымососа с напором около 1 кПа (100 кгс/м ). [c.252]

Рекуперативный воздухоподогреватель современного котельного агрегата представляет собой систему параллельно расположенных сварных стальных тонкостенных труб наружным диаметром 25—51 мм, вваренных в плоские трубные доски. Трубы размешают в шахматном порядке. Дымовые газы проходят внутри труб нагреваемый воздух омывает трубы снаружи в поперечном направлении. Скорость дымовых газов принимают равной 10—14 м/сек для предотвращения оседания золы на - стенках труб при такой скорости происходит самообдувка воздухоподо-i гревателя. Скорость воздуха принимают приблизительно в 2 раза меньшей скорости дымовых газов. [c.299]

Значительно большее влияние на теплопроизводительность экономайзера оказывает скорость дымовых газов. Так, при изменении скорости газов вдвое — с 1,2 до 2,45 м/сек — и примерно постоянном расходе воды ( 30 т/ч, что соответствует плотности орошения 10 м 1м -ч) теплопроизводительность экономайзера увеличивается также вдвое —с 0,51 до 1,10 Гкал1ч (рис. 4-П). [c.78]

Определенный интерес представляют полученные при испытании экономайзера на Московском электроламповом заводе данные о теплопередаче в слое насадки из керамических колец 50X50X5 лип и сопротивлении газового тракта. Поскольку высота слоя и размеры керамических колец в экономайзерах электролампового завода и Тишино-Соколь-нпческой красильно-отделочной фабрики одинаковы, а. значения скорости дымовых газов в контактных камерах обоих экономайзеров различ1[Ы, целесообразно объединить данные, полученные на этих объектах. [c.88]

Положительные стороны противотока обш,еизвестны. При противотоке достигается минимальная температура газов на выходе из экономайзера, поскольку уходящие газы контактируют с наиболее холодной водой возможен нагрев воды до более высокой температуры, так как на выходе вода соприкасается с наиболее горячими газами. Однако противоток имеет и существенный недостаток невозможность работы при скоростях дымовых газов более 3 м/сек, поскольку при этом наблюдается повышенный унос воды вплоть до нарушения гидродинамического режима контактной камеры. В результате противоточные аппараты имеют повышенные размеры сечения контактной камеры. Тем не менее в большинстве контактных экономайзеров применен принцип противотока теплоносителей (стекающая по насадке вода нагревается восходящим потоком дымовых газов). [c.20]

Методика исследования иредусматривала проведение опытов при примерно одинаковых средних скоростях дымовых газов и переменных плотностях орошения. В каждой серии опытов исследовались не менее 4—5 значений средней скорости газов. Опыты проводились при разных начальных температурах газов 150, 250, 400 и 600° С. Наибольшее количество опытов было проведено при противотоке и прямотоке дымовых газов и воды при начальной температуре воды 10—20° С. [c.53]

При проведении описываемой серии онытов с насадкой из правильно уложенных колец Рашига размерами 50 X 50 X 6 мм высотой 484 мм нроанализированы полученные значения объемного коэффициента теплообмена, представляюш,ие интерес для практических расчетов контактных экономайзеров с ограниченной высотой насадки. Результаты обработки этих опытов в виде зависимости объемного коэффициента теплообмена Ку от средней скорости дымовых газов и плотности орошения насадки водой приведены для различных начальных параметров газов на рис. П-14 и П-15. На этих графиках можно заметить сухцествен- [c.56]

Тепловосприятие контактной камеры в зависимости от скорости дымовых газов, раздюра и способа укладки колец Рашига и высоты насадочного слоя при начальной температуре газов 150° С, влагосодержании 100—140 г/кг и противотоке теплоносителей. [c.73]

При скорости дымовых газов в контактных экономайзерах и котлах насадочного типа ниже точки подвисания, т. е. при спокойных режимах работы, унос капель и брызг из контактной камеры зависит в значительной степени от конструкции и расположения водораспределителя. Четких, однозначных рекомендаций в отношении расположения водораспределителя нет. Еще недавно оптимальной считалась высота расположения его над слоем насадки 0,7—1,0 м. Б. М. Раммом и А. И. Фурманом [751 исследована работа насадки из правильно уложенных колец Рашига размерами 50 X 50 X 5 мм при двух положениях водораспределителя уложенного на насадке и поднятого па 530 мм. Ими установлено, что подъем водораспределителя приводит к увеличению уноса, причем это увеличение существенно зависит от скорости газов и плотности орошения. Так, при w = 0,5 м/сек унос увеличился вдвое, а при w = 2 м/сек — в 10 раз. По этим соображениям водораспределитель предпочтительнее устанавливать непосредственно над слоем насадки, хотя для обслуживания, в частности для прочистки отверстий, а также для того, чтобы использовать для теплообмена копцевые участки, удобнее установка их на расстоянии порядка 500 мм от верха насадки, как было принято в экономайзерах ЭКБ. Весьма вероятно, что применение в старых конструкциях экономайзеров НИИСТ трубчатых перфорированных водораспределителей, утопленных в верхней части насадки, является еще более целесообразным. Однако количественных данных по этому вопросу нет. При модернизации экономайзеров ЭКБ водораспределитель установлен непосредственно над насадкой. [c.156]

Важнейшим фактором, определяюпщм размеры, интенсивность тепло- и массообмена, характер гидравлического режима и сопротивление газового тракта экономайзеров, является скорость дымовых газов в контактной камере. С увеличением расчетной скорости газов уменьшается необходимое сечение камеры, увеличивается коэффициент тепло- и массообмена, в результате чего уменьшаются габаритные размеры агрегата, расход металла на его изготовление и стоимость. Но при этом увеличиваются сопротивление газового тракта, расход электроэнергии на создание необходимой тяги и, как следствие, эксплуатационные расходы. [c.192]

КИМ своим особенностям, как возможность применения более высоких скоростей дымовых газов без нарушения гидравлического режима и значительно меньшее, чем при противотоке, аэродинамическое сопротивление насадочного слоя. Некоторые результаты проведенных опытов приведены на рис. III-20— III-23. Возможное охлаждение дымовых газов в слое беспорядочно лежащих колец 50X50X5 мм высотой 1,53 м при коэффициенте орошения W/G<.8 кг/кг в зависимости от различных начальных условий приведено на рис. III-20, а зависимость влагосодержания газов на выходе из слоя тех же колец показана на рис. III-20, б. Из этих графиков видно, что при больших коэффициентах орошения возможности охлаждения и осушения дымовых газов при одинаковой начальной температуре воды в условиях противотока и прямотока различаются не очень заметно. Более существенны различия лишь в температуре подогретой воды, особенно при малых коэффициентах орошения W/G [71]. Характер зависимости тепловосприятия контактной камеры от начальных параметров дымовых газов, их скорости и коэффициента орошения такой же, как и в противо-точной камере. Да и количественные значения передаваемой теплоты вполне сопоставимы, особенно при больших W/G (рис. III-21). Аэродинамическое сопротивление насадочного слоя в несколько раз ниже, чем при противотоке. Причем сопротивление слоя колец, загруженных навалом, на порядок выше, чем правильно уложенных (рис. III-22). Влияние плотности орошения на аэродинамическое сопротивление насадочного слоя при прямотоке весьма невелико. В противоточных на-садочных теплообменниках оно выше. Такое положение в прямоточных камерах объясняется, по-видимому, эжектирующим воздействием водяных струй и водяной пленки на газы. Эту особенность прямотока газов и воды подтверждают проведенные опыты. Установлено заметное влияние плотности орошения насадки водой на интенсивность теплообмена, особенно при правильной укладке колец и в области невысоких плотностей орошения, не обеспечивающих полного смачивания насадки (рис. III-23). [c.67]

Для примера возьмем контактный экономайзер ЭК-БМ1-1, имеющий диаметр 1000 мм и заполненный насадкой из колец размерами 50x50x5 мм (е = 0,73). Скорость дымовых газов в свободном сечении 2,0 м/с, начальная температура газов 120 °С (vo = 24,0-10 м /с), средняя температура газов в насадке 70 °С (vr= 18,3-10 м /с). Для колец размерами 50x50x5 мм при плотности орошения водой 10 м Дм -ч) rfr = 0,03 м. Отсюда [c.78]

Значительно большее влияние на теплопроизводительность экономайзера оказывают количество и скорость дымовых газов. Так, при увеличении скорости газов вдвое (с 1,2 до 2,45 м/с) и при примерно постоянном расходе воды (около 30 т/ч), что соответствует плотности орошения около 10 м /(м -ч), теплопроизводительность экономайзера также увеличивается вдвое с 0,51 до 1,10 Гкал/ч. Даже если условно считать, что увеличение теплопроизводительности экономайзера при повышении плотности орошения объясняется исключительно ростом коэффициента теплообмена, а не увеличением поверхности теплообмена из-за повышения коэффициента смачиваемости насадки, то все же легко видеть, что влияние скорости газов на теплообмен значительно сильнее, чем плотности орошения. Сопротивление слоя насадки из керамических колец размерами 50x50x5 мм [c.90]

A. А. Ферафонтовым в Татарском научно-исследовательском и проектно-конструкторском институте нефтяного мащиностроения (ТатНИПИнефть, г. Бугульма). В контактную камеру, загруженную навалом кольцами размером 25x25x4 мм, подавали продукты сгорания дизельного топлива температурой 170— 220 °С. Скорость дымовых газов 0,7—1,0 м/с, плотность орошения насадки водой от 2,3 до 30 м /(м -ч), коэффициент избытка воздуха в газах в большинстве опытов составлял 1,2—1,6. Коэффициент орошения изменялся в пределах 1,15—15,4. Начальная температура воды II контура, нагреваемой в промежуточном теплообменнике, была достаточно высока (24—27 °С). В условиях недостаточной высоты насадочного слоя (всего 170 мм) и, видимо, недостаточной поверхности нагрева промежуточного теплообменника обеспечить удовлетворительные показатели установки не удалось температура уходящих газов составляла от 70 °С при высокой плотности орошения 30 mV(m -4) и W /G=15,4 до 120 °С при W/G=l,lb кг/кг конденсации водяных паров из дымовых газов не происходило. Тем не менее вода II контура нагревалась до 35—49 °С, а экономия топлива достигала 6—8 %. [c.109]

Прямоточные экономайзеры не имеют указанных недостатков, но они не могут охладить дымовые газы ниже температуры нагретой воды, а поэтому отличаются от противоточных экономайзеров более высокой температурой уходящих газов, меньшим процентом сконденсированных водяных паров и существенно меньшей теплотехнической эффективностью. Имея входной газовый патрубок в верхней части контактной камеры, допуская значительно большие скорости дымовых газов и имея меньшее сечение, они могут оказаться весьма целесообразными при установке к котлам башенного типа (паровым и водогрейным), имеющим верхний вывод уходящих газов, особенно при необходимости нагрева сравнительно небольших количеств воды до невысоких температур. Учитывая более высокое вла-госодержание газов, уходящих из прямоточных контактных экономайзеров, следует обратить особое внимание на обеспечение над ежной и долговечной работы газоходов и дымовой трубы, [c.146]

В контактных экономайзерах конструкции НИИСТа применены стационарно установленные водораспределители из перфорированных труб с диаметром отверстий 5—10 мм. При скорости дымовых газов в контактных экономайзерах и котлах наса-дочного типа ниже точки подвисания, т. е. при спокойных режимах их работы, унос капель и брызг из контактной камеры зависит в значительной степени от конструкции и местоположения водораспределителя. Четких, однозначных рекомендаций в отношении расположения водораспределителя нет. Еще недавно полагали, что оптимальная высота его над сл оем насадки [c.151]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...