Коэффициент орошения

Для ориентировочных расчетов коэффициент орошения, представляющий собой отношение массы разбрызгиваемой воды к 1 кг воздуха, принимается равным 4,2 кДж/кт для адиабатного увлажнения и 10,5 кДж/кг для политропного процесса. При адиабатном увлажнении около 3 % разбрызгиваемой воды испаряется, и потери воды необходимо восполнять. [c.378]

На интенсивность тепло- и массообмена оказывает существенное влияние радиальная скорость газа Wt, с которой он пересекает слой жидкости в поперечном направлении. Например, при изменении скорости от 1 до 7 м/с конечная температура обработанного в ЦТА газа по смоченному (мокрому) термометру /гм увеличивается на 10—20 °С. При дальнейшем повышении скорости температура газа изменяется незначительно (рис. 1-10). Коэффициент орошения и относительная высота лопаток оказывают на температуру 2м влияние, аналогичное влиянию скорости Wt. [c.19]

Зависимость количества переданной в теплообменном элементе аппарата теплоты Qa от скорости газа Wa носит почти линейный характер (рис. 1-11). При этом с повышением температуры жидкости Qa возрастает более интенсивно. Характер зависимости Qa от коэффициента орошения Вн при постоянных начальных параметрах газа и жидкости несколько иной с увеличением Вн рост Qs замедляется. Значение слабо зависит от относительной высоты лопаток L D. Это связано с тем, что с увеличением L[D одновременно меняются значения двух величин в противоположных направлениях скорость уменьшается и вызывает относительное понижение интенсивности процесса и количества переданной теплоты скорость Wo и связанная с ней пропускная способность аппарата (расход газа) возрастает, что приводит [c.19]

Расчет форсуночной камеры был произведен по методам Е. Е. Карписа и Л. М. Зусмановича [22, 24] при следующих параметрах плотность расположения форсунок = 18 шт/м число рядов форсунок 2 = 3 диаметр форсунок 4,Б мм скорость воздуха Wy<=2Jb м/с коэффициент орошения S = 1,5. [c.22]

Можно было бы в рамках теории относительной интенсивности тепло- и массообмена применить другую методику для расчета процессов в аппаратах с орошаемой насадкой, основанную не на определении Km, а на определении Nu. Действительно, согласно уравнению интенсивности тепломассообмена, если известна поверхность контакта то, казалось бы, нет необходимости определять комплекс, включающий произведение аРт, а достаточно вычислить значение сг, которое определится через Nu —/(Re, Рг). Однако слой стекающей л идкости уменьшает поверхность контакта, причем существенно при большой плотности и коэффициенте орошения каналы могут быть сплошь заполнены жидкостью, что соответствует представлению о поверхности контакта, равной нулю. Одновременно и диаметр канала мол ет изменяться от максимального до нуля. Следовательно, методику, основанную на определении Nu, применять в данном случае нецелесообразно, так как это потребует введения поправок, дающих возможность от поверхности и диаметра канала сухой насадки перейти к их значениям в орошаемой насадке. А это усложнит методику расчета. Если в поверхностных теплообменниках методика, основанная на определении Nu, оправданна, так как в них четко задана поверхность контакта и диаметр канала, то в контактных аппаратах эту методику применять нецелесообразно даже в том случае, если поверхность контакта образована твердым материалом, по указанным выше причинам. Поэтому будем пользоваться методом, основанным на определении Km. [c.100]

Зависимость температуры уходящих газов от коэффициента орошения и высоты насадки из колец Рашига размерами 35 X 35 X 4 мм при начальной температуре газов 250— 280° С. [c.47]

Основные результаты опытов [58] приведены на рис. П-9— П-12. Из этих данных видно, что при высокой плотности орошения-порядка 40—50 м /(м -ч) —и коэффициенте орошения WIG 5 кг/кг дымовые газы могут быть охлаждены до 16— 18° С при температуре исходной воды порядка И—12° С, т. е. даже при небольшой высоте насадки из колец размерами 50 X X 50 X 6 мм (около 0,5 м) можно получить перепад температур теплоносителей на холодном конце контактной камеры менее 10° С. [c.54]

Получены данные, которые вполне могут быть использованы для расчета экономайзеров сушильных установок. Установлено, в частности, что при высоком коэффициенте орошения (W/G > 5) относительная разность влагосодержаний не зависит от начального влагосодержания и может быть доведена до величины —0,95. Это значит, что при начальном влагосодержании 1000 г/кг конечное может быть доведено до —50 г/кг и даже ниже (при [c.60]

Охлаждение парогазовой смеси при контакте ее с водой в насадке из правильно уложенных колец Рашига размерами 50 X 50 X 6 мм высотой слоя 960 мм в зависимости от коэффициента орошения (начальная температура газов 130—170° С, воды — 16-22° С). [c.60]

При коэффициенте орошения W/G > 7 начальные параметры парогазовой смеси перестают заметно влиять и иа относительную разность температур значение которой при этом [c.60]

Возможное охлаждение дымовых газов в слое беспорядочно лежащих колец высотой 1,53 м при WIG 8 кг/кг в зависимости от различных начальных условий приведено на рис. П-21, зависимость влагосодержания газов на выходе из слоя тех же колец — на рис. П-22. Для правильно уложенных колец размерами 50 X 50 X 5 мм высотой 0,5 м данные о и приведены соответственно на рис. П-23 и П-24. Из этих графиков видно, что при прямотоке возможности охлаждения и осушения дымовых газов при одинаковых начальных температурах воды почти такие же, что и при противотоке теплоносителей. Суш е-ственно отличается лишь температура подогретой воды, особенно при малых коэффициентах орошения WIG. [c.61]

Влияние высоты насадки и начальных параметров дымовых газов на конечные параметры /ух и dy сказывается заметно при небольших значениях коэффициента орошения (РУ/G < 3). При W/G > 8 разница в значении ty и особенно dy сглаживается. [c.72]

С увеличением коэффициента орошения значения /ух и Jyx снижаются только до определенной величины. В дальнейшем увеличение W/G не приводит к охлаждению и осушению газов, а лишь снижает температуру нагретой воды 2> то, видимо, нецелесообразно. [c.72]

На рис. III-11 четко видна зависимость количества теплоты, передаваемой воде дымовыми газами, от начальной температуры ti и влагосодержания газов d, их скорости в контактной камере w и коэффициента орошения W/G с увеличением tu du w и WjG количество передаваемой теплоты растет. [c.59]

Рио. 1-7. Сепарация влаги на внутренней гладкой и спиральной поверхности газоотводящего патрубка а —спиральная поверхность б —капе.тьный унос жидкости в зависимости от скорости газа Шо и коэффициента орошени я Вц [c.16]

Рис, 1-11. Зависимость холодоироиз-водительности ЦТА от скорости ш о и расхода газа 117 . отношения водяных эквивалентов Bw п коэффициента орошения В , относительной высоты лопаток LjD (D = О I м- / = = 0,12 D jD = 1,1 t, = 25 °С ф, = = 60%) [c.19]

При проведении эксперимента широко варьировались (один-два порядка) физические, гидродинамические и геометрические параметры. Так, температура воды менялась от 2,2 до 88,7°С, т. е. почти от температуры плавления — затвердевания до температуры кипения (в максимальном диапазоне). Температура входящего в аппарат воздуха или газа по сухому термометру менялась от отрицательных значений (—5,2°С) до температуры выхлопных газов дизеля 525°С температура выходящего воздуха или газов по смоченному термометру — от 4,2 до 73,6 °С. Давление менялось от сотых долей атмосферного 9 кПа (0,09 кгс/см ) до значении выше атмосферного—118 кПа (1,21 кгс/см ). Скорость газа менялась от десятых долей единицы 0,7 м/с до околозвуковой 300 м/с (число Маха 0,9). Влагосодержание газа менялось от единиц до сотен граммов на килограмм для входящего газа — от 3,6 до 46, для выходящего — от 4,3 до 401 г/кг. Отношение массовых расходов жидкости и газа (коэффициент орошения) менялось от 0,33 до 80. Внутренний диаметр и высота газонаправляющей решетки ЦТА менялись соответственно от 0,05 до 0,5 м и от 0,002 до 0,3 м. [c.79]

Скорость истечения струи жидкости из форсунок по абсолютному значению всегда намного больше скорости газа, и тепломассообмен больше идет на начальном участке траектории капли. Следовательно, влияние скорости истечения жидкости на тепломассообмен должно быть больше, чем влияние скорости газа, тем более что влияние скорости газа на количество переданной в аппарате теплоты учитывается через расход газа как в уравнении баланса теплоты, так и в уравнении интенсивности тепломассоб-мена, куда расход газа входит как величина переменная. Поэтому для камер орошения в качестве характерной относительной скорости может быть выбрана величина w. Еще одним аргументом в пользу W может служить тот факт, что в камерах с различными по диаметру форсунками различие в интенсивности тепломассообмена при прочих равных условиях (одинаковые число рядов, плотность расположения форсунок, сечение камер, расход воды, расход воздуха и его скорость, коэффициент орошения и начальные параметры сред) можно объяснить только разными значениями скорости истечения жидкости из соплового отверстия форсунок. [c.110]

На рис. 5-9 представлена схема системы технического кондиционирования газов на танкерах типа Крым , Дымовые котельные газы с температурой 120—160 °С поступают сначала в первый циклонно-пенный аппарат (ЦПА), в котором при высоком коэффициенте орошения (Вн = 8 12) происходит их охлаждение до температуры 35 °С при расчетной температуре забортной воды 28°С. Степень очистки от сажи и сернистых соединений достигает 95—97 Поохлажденные и очищенные газы поступают далее во второй ЦПА, в котором при непосредственном контакте с 39—42 %-ным раствором хлористого лития происходит их осушка до относительной влажности не более 40 % при температуре 35 С. После газодувок для снижения температуры газов (до 45 °С и ниже) установлены поверхностные теплообменники. Регенерацию раствора хлористого лития производят в третьем циклонно-пенном аппарате. Раствор предварительно нагревают паром до 100—105 °С в поверхностном теплообменнике, а затем пропускают через ЦПА, в котором при непосредственном контакте с прокачиваемым через аппарат воздухом происходит удаление влаги из раствора. Насыщенный раствор стекает в цистерну, а увлажненный воздух удаляется в атмосферу. Нейтральный газ подается в танки судна. [c.150]

Зависимость влагосодержания уходящих газов от коэффициента орошения и высоты насадки пз колец Рашпга размерами 35 X 35 X 4 мм (уел. обоаначенпя — см. рис. П-З). [c.47]

Зависимость тепловос-приятпя контактной ка-Д1еры от коэффициента орошения WjG, средней скорости, начальных температуры и влагосо-держания газов в слое насадки высотой 484 мм из правильно уложенных колец Рашига размерами 50 X 50 X 6 мм (данные НИИСТ, [c.56]

Тепловосприятие контактной камеры в зависимости от коэффициента орошения, скорости газов и их параметров приведено на рис. П-13. Из этого графика совершенно четко видпа зависимость количества тепла, передаваемого воде дымовыми газами, от начальной температуры и влагосодержапия газов, их скорости в контактной камере и коэффициента орошения. С увеличением значений t , di,w и WIG количество передаваемого тепла растет. [c.56]

Высота насадки 500 мм при кольцах Рашига размерами 50 X 50 X 5 зим недостаточна для глубокого охлаждения газов, однако при высоком коэффициенте орошения даже при столь небольшой высоте иасадки и высокой начальной температуре [c.72]

Для предотвращения конденсации водяных паров из дымовых газов или хотя бы для уменьшения количества паров, конденсирующихся в газоходах и дымовой трубе, необходимо обеспечить работу экономайзера в режиме, при котором уходящие из экономайзера газы имеют минимальное влагосодержание. Примерно постоянное значение dy (см. рис. П-32) устанавливается при определенных значениях коэффициента орошения WIG или величины WID — отношения расхода воды на экономайзер к паропро-изводительности котлоагрегата, за которым он устанавливается. Дальнейшее увеличение W/G или WID не приводит к нин eнию [c.216]

Холодную (исходную) воду подавали сверху через водораспределительное устройство, выполненное в виде душевой сетки горячую отводили из нижней части контактной камеры в мерный бак. Опыты проводились при разных соотношениях количества воды и сухих газов [63, 20]. Данные наблюдений представлены в виде графиков зависимости температуры и влагосодер-жания уходящих газов от температуры нагрева воды (рис. II1-1, I1I-2) и коэффициента орошения (рис. III-3, III-4). Как видно из этих графиков, при высоте насадки из колец размерами 35х 35X4 мм, равной 1 м, и сравнительно высоком коэффициенте орошения WIG>5 кг/кг (W — расход воды, кг/ч G — расход сухих дымовых газов, кг/ч) дымовые газы могут быть охлаж- [c.54]

Рис. III-4. Зависимость влагосодер-жания уходящих газов от коэффициента орошения и высоты насадки из керамических колец размерами 35x35x4 мм.

На основании проведенных опытов был сделан вывод, что при высоте слоя насадки 600 мм из загруженных навалом колец размерами 35x35x4 мм в контактных экономайзерах при удовлетворительном орошении насадки водой может быть достигнуто достаточно глубокое охлаждение дымовых газов, обеспечивающее конденсацию значительной части водяных паров. При весьма высоком коэффициенте орошения (при этом достигается низкая температура нагрева воды около 22 °С) можно снизить влагосодержание уходящих газов примерно до 10—12 г/кг (рис. 1II-4), т. е. до влагосодержания воздуха. Температура и влагосодержание уходящих газов и температура горячей воды существенно зависят от коэффициента орошения WjG. Со снижением начальной температуры воды тепловосприятие контактной камеры увеличивается. Температура уходящих газов /ух при больших значениях WIG я противотоке газов и воды может всего на 5—10 °С превышать начальную температуру воды. [c.55]

Влагосодержание газов на выходе из контактной камеры еще более заметно зависит от коэффициента орошения WjG и начальной температуры воды. С уменьшением высоты слоя насадки тепловоснриятие контактной камеры уменьшается, поэтому увеличиваются температура и влагосодержание уходя-ш их газов и снижается соответственно температура горячей воды (при том же WjG). [c.56]

Основные результаты опытов приведены на рис. III-7—III-10 [42]. Как видно из этих данных, при высокой плотности орошения Я у = 40-=-50 mV(m2-4) и коэффициенте орошения WIG>->5 кг/кг дымовые газы могут быть охлаждены до 16—18 °С при температуре исходной воды 11 —12 °С, т. е. даже при небольшой высоте насадки (0,5 м) из колец размерами 50Х50Х 5 мм можно получить перепад температур теплоносителей на холодном конце контактной камеры менее 5—10 °С. При столь глубоком охлаждении газов вода нагревается всего лишь на 10—15 °С. Максимальный нагрев возможен при малом расходе ее. При высоте слоя —0,5 м правильно уложенных рядами колец 50X50X5 мм предельная температура нагретой воды 2 составляет при начальной температуре газов 220—230 °С — 50 °С при 100—120 °С — 45 °С при 80 °С—36 °С. [c.59]

Эти значения -б г заметно ниже температуры мокрого термометра дымовых газов, являющейся теоретически предельной температурой нагрева воды контактным путем. Для увеличения б г необходимо увеличить высоту насадки. Разность tyx—Oi в этих опытах оказалась выше, чем в предыдущих по исследованию работы насадки из колец размерами 35x35x4 мм (высота слоя 1 м), в которых tyx— 1 достигала 2—3 °С, а tyx = = 14,5 °С при 12 °С. Анализ кривых tyx f(WjG) на рис. III-7 позволил сделать вывод, что при высоких коэффициентах орошения tyx на выходе из контактной камеры практически не зависит от температуры газов на входе. По мере уменьшения коэффициента орошения влияние начальной температуры газов увеличивается. [c.59]

Рис. III-7. Зависимость температуры уходящих газов /ух от коэффициента орошения WIG при охлаждении дымовых газов в насадке из правильно уложенных керамических колец размерами 50X50X5 мм (высота слоя 484 мм) при начальной температуре воды II—18 °С.

Рис. III-9. Зависимость dyi (а) и /ух (б) от коэффициента орошения W/G и средней скорости газов при их охлаждении в насадке из правильно уложенных керамических колец размерам 50X50X5 мм (высота слоя 484 мм) при

Рис. HI.10. Зависимость dyx (а) и /ух (б) от коэффициента орошения WjG и средней скорости газов при их охлаждении в слое насадки (высота слоя 484 мм) из правильно уложенных керамических колец размерами 50X 50X5 мм при начальных влаго-содержании 80—100 г/кг, температуре газов 230—270 °С и температуре воды 5—15 °С.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...