Погонная энергия

Для вычисления величины сварочных деформаций и некоторых других расчетов бывает необходимо учесть тепловое воздействие на свариваемый металл, определяемое погонной энергией Погонной энергией называется отношение мощности дуги q к скорости сварки Усв [c.182]

Таким образом, зная режим сварки, погонную энергию можно вычислить но формуле (18). Однако при разработке вариантов технологического процесса по условиям получения сварной конструкции с минимальными конечными деформациями, при технико-экономическом обосновании выбора варианта и других предварительных разработках возникает необходимость оценки величины погонной энергии в зависимости от размеров шва. [c.183]

Для различных марок электродов среднее значение коэффициента А = 14 500. Поэтому при приближенных подсчетах величины погонной энергии можно пользоваться формулой [c.183]

Таким образом, для расчета глубины провара необходимо определить погонную энергию [c.187]

Рассчитывают погонную энергию и по формуле (23)—(28) определяют основные размеры шва. Если глубина провара и другие размеры шва удовлетворяют поставленным требованиям, то аналогично рассчитывают режим сварки с другой стороны шва. Ь случае необходимости проводят корректировку режима. [c.194]

Погонная энергия (коэффициент kj) V2 [c.236]

Для расчета скорости охлаждения при сварке 1-го слоя шва Б формулы (46) и (47) следует подставлять не истинные значения погонной энергии и толщины металла S, а приведенные [c.236]

Крупнозернистый металл швов и в зоне термического влияния более склонен к образованию трещин, чем мелкозернистый. Поэтому модифицирование металла швов, предупреждающее рост зерна (например, титаном), и ирименение более жестких режимов (с меньшей погонной энергией) являются мерами, уменьшающими вероятность образования трещин. [c.267]

В целях максимального ограничения роста зерен при сварке предпочтительны методы с сосредоточенными источниками теплоты (например, дуговая сварка предпочтительней газовой) и малой погонной энергией. Наиболее распространены ручная дуговая сварка покрытыми электродами и механизированная и углекислом газе и под флюсом. Для малых толп ,ин иногда применяют аргонодуговую сварку неплавящимся электродом. [c.274]

ДОЛЯ ОСНОВНОГО МЕТАЛЛА В МЕТАЛЛЕ ШВА И ПОГОННАЯ ЭНЕРГИЯ [c.37]

Задача 5. Определить погонную энергию, при которой производилась наплавка валика на пластину при /ся =° = 250 А, t/д = 25 В, = 18 м/ч, tj = 0,8, [c.40]

Изучить влияние режима ручной сварки, погонной энергии на долю основного металла в металле шва и на его размеры, [c.40]

Что характеризует погонная энергия и ее аналитическое выражение [c.44]

Какая существует зависимость между погонной энергией и сечением валика Вывести ее для случая наплавки электродом УОНИ-13/45. [c.44]

Влияние погонной энергии, силы сварочного тока, напряжения на дуге, диаметра электрода на долю основного металла в металле шва при ручной сварке. [c.44]

Повышение напряжения на дуге и увеличение скорости сварки приводят к снижению коэффициентов плавления и наплавки (рис. 25, б, в). Это объясняется увеличением потерь тепла с ростом длины дуги на излучение в окружающее пространство, а также увеличением потерь металла на разбрызгивание и угар. Увеличение скорости перемеш,е-ния дуги влечет за собой некоторое снижение а, и а , потому что с увеличением скорости сварки погонная энергия уменьшается. [c.64]

Для расчетного определения стрелы прогиба при наплавке валика на кромку пластины требуется установить следующие параметры скорость сварки погонную энергию q , площадь поперечного сечения пластины F, кривизну от сварки С. [c.74]

Определить погонную энергию по формуле (27) к, п. д. сварочной дуги т) = 0,5- 0,6, [c.75]

Техника электродуговой ручной наплавки твердых сплавов не отличается от наплавки валиков электродами из низкоуглеродистых сталей. Но наплавку следует вести с малой погонной энергией, без колебаний электрода, в два-три слоя с целью уменьшения доли основного металла в металле наплавки. [c.89]

Исключить или уменьшить вероятность образования мартенсита на втором участке околошовной зоны можно снижением скорости охлаждения, что достигается увеличением погонной энергии сварки или подогревом изделия. [c.95]

Воздушно-дуговой поверхностной и разделительной резке могут подвергаться цветные металлы и их сплавы. Однако применение этого способа для разделения цветных металлов требует повышения погонной энергии ввиду более высокой теплоемкости и теплопроводности этих материалов. С помощью воздушно-дуговой резки можно удалять все дефекты в сварных швах, а в стальном—литье, газовые и усадочные раковины, шлаковые включения, земляные засоры, трещины, рыхлости и пористости, [c.122]

Вопрос, как схематизировать тепловложение при решении температурной задачи, в основном возникает по двум причинам. Во-первых, в силу того что решение термодеформационных задач проводится в двумерной постановке при задании в температурной задаче тепловложения, равного погонной энергии при сварке, температурное состояние реального сварного узла и его двумерного аналога может существенно различаться. Во-вторых, при необходимости решать задачу по определению ОСН в узлах, сварка которых осуществляется с большим количеством проходов в шве. В этом случае невозможно проследить историю деформирования материала по всем проходам, так как такая задача требует огромного количества машинного времени. Поэтому возникает вопрос об объединении проходов при решении задачи и соответственно о схематизации тепловложения в них. [c.280]

Количество тепла, вводимое в металл источником нагрева и от несенное к единице длины шва, называется погонной энергией свар- [c.11]

Увеличение С1 орости сварки уменьшает погонную энергию и изменяет толпщ-пу прослойки расплавленного металла под дугой, [c.37]

Это может быть выполнено, если в уравнение (18) подставить значение V n согласно формуле (19) и значение всех постоянных обозначить коэффициентом А. Неслютря на существенное различие величин коэффициентов наплавки для электродов различных марок, отношение 6 д/а изменяется в относительно узких пределах. Тогда значение погонной энергии будет пропорциональным площади поперечного сечения наплавленного металла [c.183]

Г[о формуле (34) находят значение напряжения дуги и по (24) коэффпциепт формы провара, при атом необходимо иметь в виду, что Т1апря/1 ение дуги следует выбирать ближе к ни/кнему пределу диапазона оптимальных значений. Определив погонную энергию д , находят глубину провара и другие размеры шва при сварке стыкового бесскосного соединения на принятом режиме. [c.197]

Технология сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей отличается незначительно. Режимы сварки зависят от конструкции соединения, типа шва и техники сварки (табл. 53). Свойства металла околошовной зоны зависят от термического цикла сварки. При сварке угловых однослойных швов и стыковых и угловых швов па толстолистовой стали типа ВСтЗ па режимах с малой погонной энергией в околошовной зоне возможно образование закалочных структур с пониженной пластичностью. Предупредить это можно увеличением сечения швов или применением двухдуговой сварки. [c.225]

Для низколегированных термоупрочпепных сталей с целью предупреждения разупрочнения шва в зоне термического влияния следует использовать режимы с малой погонной энергией, а для петермоупрочпепных — наоборот, с повышенной. Для обеспечения пластических свойств металла шва и околошовной зоны на уровне свойств основного металла, во втором случае следует выбирать режимы, обеспечиваюш,ие получение швов повышенного сечения, применять двухдуговую сварку или проводить предварительный подогрев металла до температуры 150—200 °С. [c.225]

С целью возможности быстрого определения фактической скорости охлаждения при наплавке валика на лист для некоторых частных случаев расчеты могут быть номографированы. На рис. 119 приведена номограмма для расчета скорости охлаждения около-шовной зоны при толщине металла 5—36 мм. Для многослойной сварки стыковых и угловых швов скорость охлаждения при сварке 1-го слоя шва может быть определена по формуле (46) однако для приближения расчетной схемы к действительной картине ввода теплоты в изделие при сварке 1-го слоя необходимо для погонной энергии ввести поправочный коэффициент учитывающий разделку шва, и коэффициент приведения толщины (табл. 60). При сварке 1-го слоя шва стыкового соединения [c.236]

Резкое падение прочности при высоких температурах (рис. 158, а) может привести к разрушению (проваливанию) твердого металла нерасплавившейся части кромок под действием веса сварочной ванны. В связи с высокой жидкотекучестью алюминий моягет вытекать через корень шва. Размеры сварочной ванны трудно контролировать, так как алюминий при нагреве практически не меняет своего цвета. Для предотвращения провалов или прожогов при однослойной сварке или сварке первых слоев многопроходных швов на большой погонной энергии необходимо применять формирующие подкладки из графита пли стали. [c.354]

Для оценки затрат тепловой энергии на образоваргие единицы длины шва или единицы площади соединения при однопроходной сварке используют величины погонной q/v и удельной погонной энергии q/v B (V n — скорость сварки, см/с б — толщина заготовки, см). [c.186]

При дуговой сварке для предупреждения межкристаллитной коррозии сварных соединений рекомендуются сварка на малых погонных энергиях q/v, Дж/см) с применением теплсотводящих медных подкладок в целях получения жес1ких термических циклов и уменьшения времени пребывания металла при высоких температурах термическая обработка после сварки нагрев до температуры 1100 °С и закалка в воду. При нагреве происходит растворение карбидов, а закалка фиксирует чисто аустенитную структуру. [c.233]

Погонная энергия—-это отношение эффективной тепловой мощности дуги, расходуемой на нагрев изделия, к скорости перемещения дуги, и определяет количество тепла, введенное дугой в 1 см однопроходного шва или валика, т. е. [c.39]

Увеличение скорости перемещения дуги до 40—50 ы/ч приводит к увеличению горизонтальной составляющей давления дуги на расплавленный металл сварочной ванны. Толщина слоя жидкого металла под дугой уменьшается, тепловое действие дуги на основной металл возрастает, глубина проплавления увеличивается, несмотря на уменьшение погонной энергии. При дальнейшем увеличении скорости перемещения дуги влияние уменьшения погонной энергии становится преобладающим, глубина провара уменьшается. Ширина валика и выпуклость при возрастании скорости перемещения дуги уменьилаются. [c.45]

При отношении погонной энергии к площади поперечного сечекия пластины от О до 150 кривизна определяется по формуле (49). [c.75]

Повышение скорости сварки даже при равной погонной энергии приводит к увеличению скорости кристаллизации и измельчению структуры шва. Огсюда следует, что погонная энергия значительно влияет на свойства околошовной зоны при сварке легированных и высоколегированных сталей. [c.82]

Сварка с прилГенением флюса. Нанесение на поверхность свариваемого металла слоя флюса небольшой толщины (0,2—0,5 мм), состоящего из соединений фтора, хлора и некоторых окислов, способствует повышению сосредоточенности теплового потока в пятне нагрева и увеличению проплавляющей способности дуги. При этом благодаря концентрации тепловой энергии повышается эффективность проплавления и снижаются затраты погонной энергии при сварке. [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...