Модуль динамический

Загрузочные модули динамической структуры используются в тех случаях, когда программный комплекс состоит из крупных и достаточно автономных частей и их [c.108]

Таким образом, динамическая податливость объекта с п степенями свободы представлена в виде суммы податливостей п систем с одной степенью свободы, имеющих собственные частоты консервативной системы (системы, для которой при колебаниях полная механическая энергия постоянна). На этих частотах (со = ov) динамическая податливость возрастает по модулю ввиду появления в знаменателе v-ro слагаемого малого члена 2(3v(j)v. С увеличением номера V формы колебаний максимальная величина модуля динамической податливости уменьшается. На рис. 10.4 показан примерный вид зависимости модуля динамической податливости от час-готы. [c.274]

Плоскость пары перпендикулярна к моменту Мс и, следовательно, совпадает с плоскостью, определяемой осями АВ иОЕ. На рис. 208, а эта плоскость вертикальна и в соответствии с направлением момента Мс силы пары направлены R в " вверх и вниз. При вращении рамы плоскость пары сил (Ra", Rb" ) поворачивается вместе с рамой. Зная расстояние между подшипниками, т, е. плечо пары сил ЛВ, можио определить модули динамических реакций подшипников. [c.251]

Однородная прямоугольная пластина вращается с постоянной угловой скоростью со = = 60 рад/с. Масса пластины равна 0,4 кг, размер I = 10 см. Определить модуль динамической реакции подшипника/1. (57,6) [c.296]

Однородное цилиндрическое тело массой т = 10 кг вращается под действием пары сил с моментом М. Определить модуль динамической нагрузки на подщипник А в момент времени, когда угловая скорость со = 5 рад/с, угловое ускорение е = 50 рад/с . Точка С — центр масс тела, размер г = 0,2 м. (55,9) [c.296]

Материальная точка массой т = 0,5 кг вращается под действием пары сил с моментом М вокруг оси 00. Определить модуль динамической реакции подшипника Oi в момент времени, когда угловая скорость со = 5 рад/с, а угловое ускорение е = 40 рад/с , если размер / =0,15 м. (7,08) [c.296]

Однородный стержень АВ массой 1 кг равномерно вращается с угловой скоростью ш = = 10 рад/с. Определить модуль динамической реакции подшипника О, если размеры /i = = 0,3 м,/2 =0,8 м. (1,62) [c.297]

Однородный стержень АВ массой 4 кг начинает вращаться из состояния покоя с угловым ускорением = 120 рад/с под действием пары сил с моментом Л/. Определить модуль динамической нагрузки на подшипник О в начальный момент движения, если размер / = = 0,4 м. (27,7) [c.297]

Два одинаковых стержня массой m = 1 кг каждый прикреплены в двух взаимно перпендикулярных плоскостях к валу, который вращается с постоянной угловой скоростью О) = = 8 рад/с. Определить модуль динамической реакции подшипника А, если размер / = 0,2 м. [c.297]

Однородный диск массой т. = 8 кг равномерно вращается с угловой скоростью и> = = 10 рад/с. Плоскость диска перпендикулярна оси вращения. Определить модуль динамической нагрузки на подшипник А, если размеры /i = 80 см, /2 = 40 см, е = 10 см, г - 20 см. (53,3) [c.298]

Вал, в котором просверлено отверстие диаметром d = 1 см, вращается с постоянной угловой скоростью со = 200 рад/с. Определить модуль динамической реакции одного подшипника, если размер 1=5 см, плотность материала вала у = 7,8 г/см . (123) [c.298]

Однородная прямоугольная пластина массой 6 кг вращается с постоянной угловой скоростью 60 = 24 рад/с. Ось вращения образует угол а = 30° с осью симметрии пластины. Определить модуль динамической реакции подшипника Л, если размер I = 0,2 м. (41,6) [c.299]

Ось симметрии однородного диска расположена в плоскости Oxz и образует угол а с осью вращения, так что центробежный момент инерции диска = 4 10 кг м . Определить модуль динамической реакции подшипника О, если диск вращается с угловой скоростью 0J = 90 рад/с, / = 0,15 м. (21,6) [c.299]

Тело вращается с постоянной угловой скоростью 60 = 100 рад/с. Его центр масс расположен на оси вращения, а центробежные моменты инерции 1 = 1 — 0,003 кг-м . Определить модуль динамической реакции подшипника О, если размер I = 0,3 м. (141) [c.299]

Ротор вращается под действием пары сил с моментом М с угловой скоростью to = = 10 рад/с и ускорением е = 60 рад/с вокруг оси 02. Центробежные моменты инерции ротора = О, / 2 5 10" кг м . Определить модуль динамической реакции подшипника О, если / - 0,25 м. (2,33) [c.299]

В качестве упражнения рекомендуем читателю вернуться к математическому маятнику (п. 3. 3 гл. XVI) и, применив уравнения (20. 4), получить дифференциальное уравнение колебаний и выражение для модуля динамической реакции S нити. [c.363]

Эффективных модулей динамическая теория 355, 358-364 Эффекты старения 129 [c.557]

Считая величину h=AB и центробежные моменты инерции известными, найдем экстремальные значения модуля динамической реакции Rb (t) на ось ротора в периодическом режиме движения. [c.230]

Аналогично можно убедиться в том, что в момент времени ij = 2j — ar tg у модуль динамической реакции / в (О принимает наименьшее значение [c.231]

К такому же результату мы приходим и непосредственно, исследуя модуль динамической реакции подшипника В на ось ротора в периодическом режиме движения. [c.231]

В отличие от коэффициента динамичности [1] за фиксированный промежуток времени = локальный коэффициент С [<и (О 1 зависит от текущего значения времени t и, разумеется, от режима со=ш t) угловой скорости движения ротора. В зависимости от содержания стоящих задач и целей исследования он допускает различные динамические интерпретации. В частности, в любой момент времени t его можно рассматривать как отношение модулей динамических реакций подшипника В и подпятника А на ось ротора, развиваемых соответственно в начальном и перманентном движениях в смысле Н, В. Жуковского [7] [c.242]

Установка динамического гасителя приводит к изменению собственных частот системы и к появлению в системе дополнительной собственной частоты К, величина которой тем ближе к парциальной частоте чем меньше масса гасителя. При частоте возмущения, равной Агг, гаситель увеличивает динамическую ошибку ч1 а( ). Из формулы (6.16) видно, что гаситель является неэффективным на тех частотах а, на которых модуль динамической податливости оказывается малой величиной. В частности, при и = кг, т. е. при совпадении частоты возмуш,ения с одной из собственных частот системы, гаситель неэффективен, если он установлен в узле соответствующей собственной формы. [c.112]

Отсюда можно получить приближенное значение отношения модулей динамических сил на выходе и входе подсистемы — коэффициент передачи, характеризующий виброизоляцию системы [c.45]

Соотношение между статической жесткостью и модулем динамической жесткости существенно зависит от типа амортизатора и условий нагружения. Так, для колец и кубиков статическая жесткость мало отличается от динамической, полученной на частотах 0,001—0,01 Гц, а для углового амортизатора с относительно большой площадью закрепления резины динамическая жесткость превышает статическую в 1,4 раза. Коэффициент поглощения амортизатора изменяется в диапазоне 0,01—100 Гц от 0,1 до 0,3. На более высоких частотах поглощение энергии амортизатором повышается за счет неравномерности динамических деформаций по толщине резинового массива. Гистерезисные свойства амортизатора можно учитывать введением комплексной жесткости (начиная с частотного диапазона 10 —10" Гц). При этом модуль жесткости и коэффициент поглощения должны определяться по установившимся кривым деформирования после 15—20 циклов нагружения. [c.96]

Модуль динамической характеристики каждого испытуемого при действии стационарных случайных вибраций рассчитывают по зависилюстям [c.382]

В соответствии с этим эффект воздействия сил трения можно оценить, пользуясь следующим условным средним значением модуля динамической реакции [c.213]

Если заданы плотности распределения собственных частот подсистем I и II — ф ) и ф2 (Е) и модули динамических податливостей в окрестностях этих частот можно представить в виде симметричных функций ( со — — Mil) и фг (I со —0)2 ). то вероятность, что й12 йаз > I, определяется интегрированием совместной плотности вероятности распределения собственных частот Ml и М2 по области, в которой они удовлетворяют неравенству Ф1 ( м — Ml I) Фа ( со — U2 I) <Е [c.28]

Гашение в рабочей полосе определяется отношением модулей динамической жесткости [c.62]

В тех случаях, когда рабочий диапазон скоростей ротора лежит между со и со", можно для с -й составляющей неуравновешенности определить из условия равенства модулей динамических усилий в опорах при значениях со = со и со = со" [c.228]

И коэффициент вязкого трения Ь. При возбуждении системы силой О (/) (рис. 7, а) модуль динамической податливости и.меет следующий вид- [c.26]

При со = со (г = 1,. .., и), т. е. при совпадении частоты воздействия с одной из собственных частот системы, модули всех динамических податливостей (с ) оказываются большими величинами. Частоты со = со называются резонансными частотами системы. На резонансных частотах малые по амплитуде вынуждающие силы могут возбуждать колебания большой амплитуды. Исключение составляют те случаи, в которых == 0 или = 0 в этих случаях приложение силы (или имеющей частоту со , не вызывает резонансных явлений. Из (6) следует, что на резонансных частотах модули динамических жесткостей являются малыми величинами. [c.223]

Во многих случаях допустимо пренебрежение всеми формами колебаний, за исключением одной нреобла-даюпц й. Такие объекты обычно моделируются системами с одной степенью сво-бод[>1 (рис. 10.5, а, б), имеющими массу т коэффициент унруг(кти с и коэффициент вязкого трения Ь. При возбуждении системы силой G(l) модуль динамической податливости имеет следующий вид [c.275]

Однородный стержень ВС массой 3 кг вращается под действием пары сил с моментом М. Определить модуль динамической реакщ1и подшипника А в момент времени, когда угловая скорость со = 10 рад/с, а угловое ускорение е = 100 рад/с , если размер I = 0,3 м. [c.297]

Тонкостенный однородный угопок, масса которого 4 кг, вращается с постоянной угловой скоростью J = 20 рад/с. Определить модуль динамической реакции подшипника А, если размер / = 0,2 м. (56,6) [c.297]

Однородная прямоугольная пластина массой 6 кг вращается под действием парысил с моментом М согласно уравнению ( )= 5/ . Ось вращения перпендикулярна плоскости пластины. Определить модуль динамической реакции подшипника А в момент времени Г = I с. Размер I = 0,2 м. (68, ) [c.298]

Типичные формы годографов комплексных функций WrM a) и Wrpim), гФр, показаны соответственно на рис. 22, а и б. На частотах й) — ki модули динамических податливостей принимают большие значения, обусловленные тем, что при этом 1-е слагаемое в (3.25) имеет порядок Увеличение динамических податливостей означает, что при гармоническом воздействии на систему, имеющем частоту = ki, малые по амплитуде силы могут вызвать перемещения большой амплитуды, т. е эти частоты являются для системы резонансными. С другой стороны, существуют такие частоты со = на которых модуль динамической но- [c.47]

Модуль динамической характеристики каждого испытуемого рассчитывают по зависимостям для выходного импеданса Z juin) I = [c.382]

Рис. в. Зависимость модуля динамической по- Рис. 7. Модели объектов виброзащиты датливости от частоты

Существуют частоты со = Ир (р = 1,. ... з), на которых модули динамических податливостей становятся малыми по величине, такие частоты называются антирезо-нансными. Для различных дииамичесГких податливостей антирезонаненые чаетоты, вообще говоря, различны. Количество и расположение антирезонансных частот динамической податливости ( со) зависят от количества и расположения перемен знака в ряду чисел [c.223]

Модули динамических жесткостей антирезонансиых частотах (со = к ) становятся большими величинами. [c.224]

Установлено, что модули динамического изгиба остаются высокими при повышенных температурах. Нанример, композиционный материал с 30 об. % волокна, имевший при комнатной температуре модуль упругости 32 10 фунт/кв. дюйм (22 498 кгс/мм ), сохранял значение 29 10 фунт/кв. дюйм (20 389 кгс/мм ) при 1200° F (649° С). Методом резонирующей консольной балки было определено сопротивление усталости. Композиционные материалы по сравнению с матрицей обнаружили тенденцию к некоторому понижению сонротивления усталости в принятых условиях испытания. Было высказано нредполоя ение, что вклад в наблюдаемый эффект вносит несколько факторов. Наиболее важным среди них считали эффект надреза, вызываемый свободными волокнами на поверхности. В число предполагаемых факторов включены также измененное состояние матрицы из-за наличия кислорода и предпочтительной ориентации и остаточные напряжения. По-видимому, контролирующим фактором является деформация матрицы. [c.312]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...