Амплитуда динамических деформаций

Рассмотрим, как влияет упругость передачи па закон движения вала рабочей машины. Согласно уравнению (9.22) амплитуда динамической деформации т),ц при учете только первой гармоники возмущающего момента [c.263]

Зависимость демпфирующих свойств от амплитуды динамических деформаций аналогична их зависимости от температуры. [c.111]

Взаимно противоположный характер влияния частоты колебаний и динамических деформаций, как было показано в работе [3.7], аналогичен уже изученному для частоты колебаний и температуры. Для нелинейных резиноподобных материалов влияние больших амплитуд динамических деформаций эквивалентно влиянию низких частот колебаний, тогда как влияние малых амплитуд динамических деформаций эквивалентно влиянию высоких частот колебаний. Таким образом, принцип наложения частоты колебаний и динамических деформаций можно-использовать почти точно так же, как и в случае температуры [c.121]

И частоты колебаний. Благодаря сходству эффектов, обусловленных температурой и амплитудами динамических деформаций (см. рис. 3.2 и 3.6), подход, основанный на построении зависимостей, показанных на рис. 3.15 и 3.10, можно использовать для перенесения всех данных на один график. На рис. 3.15 представлены зависимости модуля упругости и коэффициента потерь от частоты колебаний для пяти значений амплитуды деформаций в типичной резине с наполнителем при температуре,. [c.123]

Здесь модуль упругости Е (Я,, со. Г, е) и коэффициент потерь Г) ( ь, (О, Г, е) являются функциями статического коэффициента удлинения %, частоты колебаний со, температуры Т и амплитуды динамических деформаций е. Постоянные i и Сг определяются только из экспериментов на статическое нагружение, тогда как функции Е <л,Т,г) и ti(o), 7, е) определяются исключительно путем исследования динамического поведения. [c.130]

Значительное снижение амплитуды динамической деформации при некотором увеличении максимальной деформации выгодно сточки зрения увеличения усталостной прочности пружины. Это—одна из причин применения в буферах предварительно поджатых пружин. [c.497]

Доказано [7], что при числе участков 2—4 ошибка в количественной оценке амплитуды динамических деформаций составляет не свыше 5%, т. е. лежит в пределах точности задания исходных данных и точности решения, в том числе на ЭВМ. [c.39]

Исходя из сказанного выше, можно понять, что свойства демпфирующих материалов могут сильно изменяться под воздействием внешней среды. На первый взгляд это кажется слишком сложным явлением, чтобы его можно было представить и описать аналитически. Однако оказывается, что существует ряд принципов, которые можно использовать для преодоления этих трудностей. Один из таких принципов состоит в том, что влияние частоты противоположно по своему результату влиянию амплитуд статических и динамических деформаций. Сначала мы дадим аналитическое представление, описывающее влияние частоты на динамические свойства. Затем кроме частот колебаний будет учтено влияние температуры. Влияние величины амплитуды как статических, так и динамических деформаций будет учитываться совместно с двумя указанными выше факторами, поэтому можно будет описывать поведение демпфирующих материалов при комбинированном воздействии внешних условий. [c.113]

Установка позволяет измерять как статические, так и динамические деформации при среднем сопротивлении проволочного датчика в 200 ом. Питание установки от сети переменного тока на 110/220 в (выпрямитель У). В установке используется вспомогательная несущая частота 2000 гц, вырабатываемая гетеродином II. Напряжение этой частоты модулируется по амплитуде за счёт изменения сопротивления датчика, включённого в одно из плеч моста на входе усилителя III. Установка допускает независимую работу одновременно трёх каналов. Один из них, кроме исследования деформации по одному датчику (аналогично двум первым каналам), позволяет вести по четырём датчикам измерение деформации кручения (в валах). Выход рассчитан на применение шлейфового осциллографа (1- -5 класса), стрелочного прибора или рекордера и катодного осциллографа. При работе на шлейф, стрелочный прибор и рекордер несущая частота подавлена полностью. [c.238]

И динамических деформаций. Датчик 1 входит в мост, питаемый постоянным током выход моста питает усилитель 2 постоянного тока. На выходе усилителя — шлейф 3 осциллографа. Недостаток — нестабильность, присущая усилителям постоянного тока, в) Схема на несущей частоте (фиг. 5, в) для измерения статических и динамических деформаций. Напряжение несущей частоты, поступающей от электронного генератора, при деформации датчика 1 модулируется по амплитуде сигналом и поступает в узкополосный усилитель переменного тока 2. После усиления несущая частота выпрямляется выпрямителем 3 и через фильтр 4 питает шлейф 5 осциллографа. Несущая частота должна быть в 5—10 раз больше частоты измеряемой деформации. Схема [c.554]

Известен метод измерения динамического модуля при растяжении, Сущность метода заключается в определении упруго-вяз-ких свойств по отношению амплитуд напряжения, деформации и сдвига фаз. Для этого образец в форме тонкой полоски, моноволокна или пряжи подвергают гармонической деформации растяжения, при этом одновременно определяют напряжение. [c.56]

При измерении динамических деформаций применяются различные электронные усилительные установки. Наибольшее распространение получили приборы на несущей частоте, в которых измерительный мост (фиг. 18) питается от стабилизированного генератора Г несущей частоты. При низких частотах может применяться звуковой генератор (ГСС). Рабочий датчик Д, воспринимая деформацию детали, модулирует амплитуду тока в измерительной диагонали моста. Усиленный модулированный ток выпрямляется, фильтруется от несущей частоты ДФ и подается на вибратор (шлейф) осциллографа ВО. Схема регулируется с помощью пульта управления ЯУ. [c.38]

Наибольшие наблюдаемые амплитуды виброперемещений составляют + 7 мм и виброускорений Юй . Частоты колебаний лопасти имеют тот же спектр, который наблюдался при динамических деформациях и давлениях. [c.496]

Полная динамическая деформация системы равна сумме максимальной статической деформации от груза Р и амплитуды [c.480]

По всей видимости, снижение е/ в зависимости от hjs можно объяснить следующей причиной. Следствием импульсного нагружения являются последующие свободные колебания сварного соединения. Очевидно, что в зоне сопряжения шва с основным металлом эти колебания за счет концентрации напряжений и деформаций могут приводить к циклическому знакопеременному упругопластическому деформированию материала. Разрушение материала в данном случае может быть связано с накоплением усталостных повреждений. Ясно, что критическая деформация, по сути являющаяся остаточной деформацией после импульсного нагружения, будет меньше, чем критическая деформация при монотонном квазистатическом нагружении. Увеличение относительной высоты усиления hjs приводит к росту инерционных сил, за счет которых в зависимости от схемы нагружения растет амплитуда и(или) количество циклов свободных колебаний сварного соединения. Роль усталостного повреждения в этом случае увеличивается, что приводит к снижению критической деформации при динамическом нагружении. [c.45]

Кроме статических испытаний часто возникает необходимость проведения и динамических испытаний. Например, весьма распространены испытания приборов, работающих в условиях вибраций. Эти испытания производятся на специальных вибрационных столах при различных значениях частот и амплитуд. При таких испытаниях замер деформаций и напряжений в вибрирующих деталях прибора обычно не производится. О прочности отдельных узлов выносится суждение только в случае их разрушения. В ряде случаев динамические испытания ведутся с осциллографированием (записью) быстро изменяющихся деформаций, возникающих в наиболее опасных узлах. [c.506]

Предположения относительно механического поведения среды сводятся к тому, что вблизи поверхности полости вынужденное движение среды вызывает большие пластические деформации, развивающиеся в относительно короткое время. На достаточно большом расстоянии это движение вызывает лишь упругие или вязкие возмущения малой амплитуды, средние значения скоростей деформаций во всех областях деформации за время образования полости, вплоть до конца первой стадии расширения, оказываются небольшими, влияние упрочнения и скорости деформаций учитывается динамической диаграммой Ог-Эе/ или диаграммой Тг у , полученной пересчетом с помощью зависимостей [c.88]

Технологические режимы включают обычно холодную обработку, с возвратом, циклическую обработку, крип или горячую обработку с динамическим и статическим возвратом [262, 275]. С увеличением сте-. пени деформации в каждом из них, исключая возврат, наблюдаются. повышение плотности дислокаций и перестройка дислокационной структуры, приводящая, в конечном итоге, к образованию ячеистой структуры, изменение размеров которой имеет тенденцию к насыщению [9].. Напряжение течения обычно пропорционально р независимо от степени развития ячеистой структуры Более того, дислокационные ячейки (субзерна) увеличиваются, плотность дислокаций в них уменьшается,, границы ячеек (субзерен) становятся более узкими и упорядоченными,, когда изменяется любой из следующих факторов — температура и время деформации увеличиваются, а напряжение, скорость и амплитуда деформации уменьшаются [9, 275]. [c.127]

Здесь F (a), фд(а), Сд(п) — соответственно динамические значения силы сухого трения, коэффициента относительного трения и жесткости составной пружины при колебаниях, зависящие от амплитуды, так как I = 1 а) со (а) — квадрат собственной частоты системы без учета сухого трения /о = Т о/се — средняя статическая деформация составной пружины. [c.11]

Существует много режимов нагружения, применяемых при испытании на усталость. Наиболее распространенная классификация таких режимов приведена в работе Диллона [7, с. 15]. Согласно этой классификации методы испытаний на усталость делятся на четыре класса по следующим параметрам амплитуде динамической деформации амплитуде динамических напряжений средней статической деформации среднему статическому напряжению. [c.176]

Тензодатчики расположены на передающем и приемном стержнях на равных расстояниях от образца, так что отраженная и прошедшая волны приходят к каждому датчику одновременно. Тензометрические мосты, как правило, содержат по два рабочих датчика для исключения изгибных составляющих. Информация регистрируется осциллографом или регистратором переходных процессов. Рекомендуется проводить динамическую колибров-ку системы, пропуская волну напряжения известной амплитуды через датчики передающего и приемного стержней, состыкованных вместе, без образца. Амплитуда импульса деформации в стержнях Vq/2 q (где Vq - [c.305]

Метод петли гастерезиса. Существует два основных метода петли гистерезиса статической и динамической. Метод статической петли гастерезиса предусматривает непосредственное получение петли в координатах внешняя сила Р - перемещение s или напряжение а - относительная деформация е. В первом случае площадь петли KW гистерезиса характеризует в некотором масштабе необратимо рассеянную энергию в системе за цикл нагружения с амплитудой перемещения 5q, а во втором -рассеянную энергию в единице объема деформируемою материала образца при амплитуде относительной деформации fig. Относительное рассеяние v /, характеризующие свойства [c.318]

В 1959 Г. Я сконструировал ударную аппаратуру, которая включала печь как для ударяющего образца, так и для первоначально неподвижного ударяемого образца, что позволяло измерять конечные динамические деформации и углы поворота нормали к поверхности с помощью дифракционной решетки через кварцевые окна при всех температурах окружающей среды вплоть до температур, отстоящих на несколько градусов от точки плавления. Детали этого исследования, которое значительно расширяло проблематику ударных испытаний с помощью дифракционной техники, были описаны в публикации 1962 г. (Bell [1962, 4]). Результаты высокотемпературных испытаний образцов из полностью отожженного алюминия позволили обнаружить, что при каждом из заданных уровней температуры вплоть до температуры, отстоящей на несколько градусов от точки плавления, применима теория волн конечных амплитуд, сфор- [c.260]

Имеется очень ограниченное количество экспериментальных данных о влиянии температуры на упругие предвестники ударных волн. Опыты с образцами железа, охлажденными до 76° К или нагретыми до 573° К [29] показали, что изменение температуры в этих пределах не влияет на величину ст , в то время как в условиях квазистатического деформирования предел текучести в данном температурном интервале изменяется в 3 — 4 раза. Атермический характер динамической деформации железа связывается с его двойнико-ванием в волнах сжатия. С другой стороны, в экспериментах с дюралюминием [30] наблюдалось уменьшение амплитуды упругого предвестника вдвое при увеличении температуры образца от 283° К до 473° К. [c.92]

Вскоре после сдачи машины в эксплуатацию обнаружились неравномерная осадка, искривление верхней поверхности фундамента и значительные вращательные колебания в вертикальной продольной плоскости, а также колебания вращения в горизонтальной плоскости верхней плиты относительно нижней. При искривлении верхней поверхности фундамента пострадала и машина были повреждены подшипники, и сторона расположения цилиндров сместилась по отношению к коленчатому валу. После примерно 900 ч работы край нижней" плиты со стороны вала машины опустился на 6 см, а со стороны цилиндров поднялся на 1 см. Амплитуда вертикальных колебаний края нижней плиты со стороны вала была равна 1 мм. Амплитуды горизонтальных перемещений четырех углов верхней плиты, вызванные динамическим моментом относительно вертикальной оси, имели примерно такой же порядок. Замером колебаний была получена картина динамических деформаций фундамента в продольной вертикальной плоскости под действием результирующей инерционной силы с амплитудой /С== 100 т, схематически изображенная на рис. XI.16. В нижней плите вплотную за продольными стенами в районе середины фундамента образовалась поперечная трещина. В рамных конструкциях под местом расположения цилиндров машины возникли отдельные (снача- [c.392]

В стенках мокрых гильз при изменении положения шатуна п направления действия нормальных сил возникают динамические деформации, вызываемые ударами поршня при его перекладке в в. м. т., сопроволедающиеся высокочастотнылги вибрациями, в результате которых возникают кавитационные разрушения наружных поверхностей гильз. Амплитуда ударных сил во многом зависпт от зазора в наре поршень — гильза и от профи.ля поверхности поршня по высоте. [c.388]

Экспериментальные данные, приведенные на рис. 8.5, указывают на динамический характер поведения механизма прибоя уточных нитей в момент прибоя их к опушке ткани. В зависимости от перерабатываемого суровья, плотности ткани динамический характер деформаций подбатанного вала изменяется и его можно оценить временем и амплитудой его деформаций (см. рис. 8.6). [c.147]

При изменении сопротивления рабочего преобразователя вследствие деформации происходит разбаланс моста и на входе усилителя появляется сигнал несущей частоты, амплитуда которого пропорциональна величине относительной деформации. При испытаниях динамической нагрузкой в такт с ней меняется и амплитуда сигнала несущей частоты, вследствие чего сигнал по амплитуде модулируется напряжением деформации. После усиления модулированный сигнал подается на детектор, выделяющий из него сигнал модулирующей частоты. (напряжение деформации), пропорциональный величине относительной деформации е. Нацряжение деформации подается на щлейф осциллографа и записывается на пленку или светочувствительную бумагу. Для определения величины е на ту же пленку записывается контрольный сигнал, периодически подаваемый на вход усилителя с тарировочного устройства. Амплитуда контрольного сигнала Л, измеряемая по осциллограмме в мм, соответствует номинальной деформации ел для данного диапазона измерений. Расчет измеренной деформации производится по формуле [c.228]

По мере перехода от зоны ЗК с максимальным растягивающим напряжением к ее центра.яьному отверстию, где она располагается на валу редуктора, напряжения от контакта зубьев уменьшаются из-за их перераспределения между соседними зубьями и ограниченным перемещением или возможной деформацией самих зубьев. При этом динамические напряжения от вращения ЗК возрастают и нарастает максимальный уровень коэффициента интенсивности напряжения, если рассматриваемая траектория изменения напряжений вдоль радиуса колеса совпадает с траекторией возрастающей длины усталостной трещины. По мере продвижения усталостной трещины от периферии ЗК к ее оси происходит нарастание асимметрии цикла нагружения при уменьшении амплитуды переменных напряжений. Возникает естественный вопрос о длительности процесса зарождения и последующего роста трещины на основе анализа вида повреждающего цикла нафужепия, который определяет продвижение трещины в ЗК за один цикл запуска и остановки двигателя. [c.680]

Фирма MTS (США) выпускает универсальные гидравлические и гидрорезонансные испытательные машины различной мощности — от 0,1 до 5 Мн (от 10 до 500 тс), предназначенные для проведения испытаний на статическое растяжение, сжатие и изгиб, на малоцикловую усталость, кратковременные или длительные испытания на ползучесть, усталостные испытания при постоянной амплитуде с различной формой цикла (синусоидальная, треугольная, трапецевидная и др.), усталостные испытания с программным изменением ам плиту-ды, среднего уровня напряжений и частоты, а также с изменением указанных параметров по случайному закону. Кроме того, машины оборудованы системой обратной связи и могут воспроизводить эксплуатационный цикл нагружения, записанный на магнитофонную ленту или перфоленту. При усталостных испытаниях всех видов осуществляют регистрацию скорости роста трещин, накопления усталостных повреждений и пластических деформаций и оценивают чувствительность металла к концентрации напряжений по динамической петле гистерезиса. Частота циклов может изменяться от 0,0000 1 до 990 Гц. Особенность компоновки машин этой фирмы — разделение на отдельные независимые блоки исполнительного, силозадающего и програм-мно-регистрирующего агрегатов. [c.206]

При испытании с параметром o= onst (рис. 16) материал нагружают прямоугольным импульсом напряжений различной длительности (рис. 16, а). Для динамического нагружения образца обычно используется удар длинного стержня, скорость которого определяет амплитуду, а длина — длительность ил пуль-са [81]. Указанному параметру испытания в пространстве aet соответствует плоскость o= onst (см. рис. 16, б), параллельная плоскости Eot, в которой лежит регистрируемая кривая e t). По своему характеру эта кривая аналогична обычной кривой ползучести (см. рис. 16, г) и позволяет выявить особенности зарождения и развития малой пластической деформации в им-пульсно нагруженном материале. Испытания с таким параметром широко применяются для исследования явления задержки текучести [337] и закономерностей распространения упругопластических волн в стержнях. Вместе с тем очевидно, что такие испытания не позволяют иолучнть данные о сопротивлении материала деформации в виде характеристик прочности (см. рис. 16, в). [c.66]

Некоторые результаты исследования влияния параметров системы на динамические нагрузки приведены на рис. 2. В частности, установлено снижение коэффициентов динамичности с увеличением махового момента двигателя и числа зубьев ведущих звездочек (рис. 2, а, б) и нарастание коэффициентов динамичности с увеличением жесткости приводных цепей (рис. 2, г). Для системы привода в исследованном диапазоне скоростей волочения существуют две резонансные зоны (рис. 2, е). При лгалой глубине изменения внешнего трения в очаге деформации система в целом не испытывает значительных упругих колебаний. При увеличении внешнего трения в функции скорости амплитуда автоколебаний волочимого изделия нарастает весьма значительно. [c.134]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...