Деформация горячая

Учитывая сказанное выше о скоростях рекристаллизации и деформации горячую обработку давлением практически осуществляют при температурах не ниже 0,6 Гцд, чтобы обеспечить быстрое разупрочнение металла и его полную рекристаллизацию даже в промежутки времени между обжатиями металла бойками молота или валками прокатного стана. [c.250]

Технологические свойства. Сплавы обладают высокими технологическими свойствами при литье, горячей и холодной пластической деформации. Горячее деформирование необходимо проводить при температуре 380-480 °С, допустимая деформация за один нагрев на прессе 80 %, на молоте — 60 %. Сплавы обладают хорошей способностью к формообразованию при листовой штамповке (табл. 16.51). [c.678]

Сап — Сосуд. Оболочка из оцинкованного мягкого железа, которая содержит спекаемый металл подготовленный к горячей деформации (горячее изостатическое прессование, горячее выдавливание) для предотвращения неизбежного в таких случаях окисления. [c.911]

Двойникование 13 Дефектоскопия магнитная 226 Деформация горячая 18 коэффициенты 35 линейная 7 [c.252]

При нагреве металлического цилиндра поверхностный слой, расширяясь в сторону свободной поверхности (в относительно длинных цилиндрах в основном в радиальном направлении), претерпевает пластическую деформацию. При этом происходит увеличение диаметра не только за счет теплового расширения, но и за счет пластической деформации (за счет увеличения удельного объема пластически деформированного металла). В первый период охлаждения для закалки в поверхностном слое возникают внутренние растягивающие напряжения и происходит пластическая деформация горячего и еще весьма пластичного металла. При этом внутренние напряжения частично снимаются. Дальнейшее охлаждение, когда пластичность поверхностного слоя значительно снижается, пластическая деформация прекращается и этот слой растягивается, вызывая в сердцевине значительные сжимающие напряжения. Этот период соответствует температуре 250—400° С. когда структурных превращений в поверхностном слое еще нет. [c.286]

Следствием плохой свариваемости металлов являются трещины, которые разделяются на горячие и холодные. Горячие трещины образуются главным образом в сварных швах в процессе их кристаллизации в результате развития внутренних деформаций. Горячие трещины наблюдаются в сталях, алюминиевых и медных сплавах и др. (рис. 199). [c.307]

Рассматриваемый процесс можно разложить на два. разных процесса, осуществляющихся друг за другом через каждый бесконечно малый промежуток времени. Первым процессом является осаживание, уменьшающее высоту, и вторым — обжатие по направлению от периферии к центру, которое вызывает пассивную деформацию удлинения трубы. Таким образом, процесс образования трубы можно считать результатом в целом немонотонной деформации, состоящей из двух монотонных — сжатия и удлинения. Это является дополнительным обоснованием правильности коэффициента 2 в левой части формулы (54). Силу Г 2 можно в расчет не принимать, так как внутреннее давление иа трубу отсутствует, а силы, вызываемые упругими деформациями горячей трубы, несоизмеримо малы по сравнению со всеми прочими соответствующими силами. [c.207]

Дегазация стали вакуумная 64, бл Деформация горячая 86, 87 [c.656]

Дефекты сплошности 17 Деформация горячая 19 [c.154]

Зубья на заготовках могут быть образованы не только резанием, но и накатыванием (пластической деформацией) горячим и холодным. [c.46]

При сквозном нагреве под пластическую деформацию горячий режим занимает большую (до 70 %) часть времени нагрева, поэтому конечное распределение температуры определяется почти полностью этим режимом, имеющим обычно квазистационарный характер. Точность расчета такого режима, характеризующегося почти постоянными свойствами материала, достаточно высока, если правильно учитываются тепловые потери. [c.44]

Плакирование (термомеханическое покрытие) заключается в совместной горячей прокатке или волочении основного и защитного металлов. Сцепление между металлами осуществляется в результате диффузии под влиянием совместной деформации горячей заготовки. Защищаемый металл (сталь, сплавы титана) покрывают с одной или с обеих сторон медью, томпаком, коррозионно-стойкой сталью, алюминием. [c.155]

Хромоникелевые стали имеют низкую теплопроводность (коэффициент теплопроводности 16,7 Вт/(м-К) и высокий коэффициент линейного расширения (а= 17-10 град ), что вызывает повышенные деформации, горячие трещины и коробление изделий при газовой сварке. Горячие трещины не возникают, если в наплавленном металле содержится 2,5...8,5% ферритной фазы. Титан и ниобий способствуют получению двухфазной аустенит-но-ферритной структуры наплавленного металла. [c.405]

Графит 93 Двойникование 40 Дефекты линейные 19 точечные 18 Деформация горячая 61 критическая 61 определение 36, 185 пластическая 38, 40 скольжением 38, 39 упругая 38 холодная 61 Диаграмма растяжения 46 [c.316]

При меньшем значении будут получаться швы, склонные к образованию горячих трещин, при больших слишком широкие швы с малой глубиной провара, что нерационально с точки зрения использования теплоты дуги и приводит к увеличенным деформациям. [c.186]

Следовательно, при пластическом деформировании выше температуры рекристаллизации упрочнение и наклеп металла, если и произойдут, то будут немедленно сниматься. Такая обработка, при которой нет упрочнения (наклепа), называется горячей обработкой давлением. Обработка давлением (пластическая деформация) ниже температуры рекристаллизации вызывает наклеп и называется холодной обработкой. [c.87]

Поведение различных латуней при горячей обработке своеобразно. Пластичные ири комнатной температуре а-латуни оказываются в интервале 500— 700 С менее пластичными, чем Р-латуни Хотя прочность а-латуни при комнатной температуре ниже, чем р-латуни при температурах выше 500°С fi-латуни оказываются менее прочными и более пластичными. По этой причине для прокатки в горячем состоянии наиболее пригодны латуни с таким содержанием циика (более 32—39%), чтобы при высокой температуре структура состояла бы из a-f р- или р-кристаллов (см. рис. 441). Наоборот, для производства тонких листов и проволоки (т. е. для деформации в холодном состоянии) целесообразно применение латунной, обладающих максимальной пластичностью при комнатной температуре (т. е. однофазные а-латуни с содержанием цинка около 30%). [c.608]

В зависимости от температурно-скоростных условий деформирования различают холодную и горячую деформацию. [c.56]

Рис. 3.2. Схемы изменения микроструктуры металла при деформации а холодной 6 — горячей

Горячей деформацией называют деформацию, характеризующуюся таким соотношением скоростей деформирования и рекристаллизации, при котором рекристаллизация успевает произойти во всем объеме заготовки и микроструктура после обработки давлением оказывается равноосной, без следов упрочнения (рис. 3.2, б). [c.57]

Чтобы обеспечить условия протекания горячей деформации, приходится с увеличением ее скорости повышать температуру нагрева заготовки (для увеличения скорости рекристаллизации). [c.57]

Если металл по окончании деформации имеет структуру, не полностью рекристаллизованную, со следами упрочнения, то такая деформация называется неполной горячей деформацией. Неполная горячая деформация приводит к получению неоднородной структуры, снижению механических свойств и пластичности, поэтому обычно нежелательна. [c.57]

При горячей деформации сопротивление деформированию примерно в 10 раз меньше, чем при холодной деформации, а отсутствие упрочнения приводит к тому, что сопротивление деформированию (предел текучести) незначительно изменяется в процессе обработки давлением. Этим обстоятельством объясняется в основном то, что горячую обработку применяют для изготовления крупных деталей, так как при этом требуются меньшие усилия деформирования (менее мощное оборудование). [c.57]

При горячей деформации пластичность металла выше, чем при холодной деформации. Поэтому горячую деформацию целесообразно применять при обработке труднодеформируемых, малопластичных металлов и сплавов, а также заготовок из литого металла (слитков). В то же время при горячей деформации окисление заготовки более [c.57]

Влияние холодной деформации на свойства металла можно использовать для получения наилучших эксплуатационных свойств деталей, а управление изменением свойств в требуемом направлении и на желаемую величину может быть достигнуто выбором рационального сочетания холодной и горячей деформации, а также числа и режимов термических обработок в процессе изготовления детали. [c.58]

Деформацию изгиба (рис. 5.60, а) можно исключить предварительным обратным прогибом балки перед сваркой (рис. 5.60, б) рациональной последовательностью укладки швов относительно центра тяжести сечения сварной балки (рис. 5.60,6, в случае несимметричной двутавровой балки вначале сваривают швы I и 2, расположенные ближе к центру тяжести) термической (горячей) правкой путем нагрева зон, сокращение которых необходимо для исправления деформации заготовки, до температур термопластического состояния (рис. 5.60, г штриховкой показаны зоны нагрева). При правке заготовки нагревают газовым пла.менем или дугой с применением неплавящегося электрода. Разогретые зоны претерпевают пластическую деформацию сжатия, а после охлаждения — остаточное укорочение. Последнее обусловливает дополнительную деформацию сварной заготовки, противоположную но знаку первоначальной внешней сварочной деформации. Подобную деформацию можно также получить, если наложить в указанных зонах холостые сварные швы. [c.252]

Клепку (осаживание стержня) можно производить вручную или машинным (пневматическими молотками, прессами и т. п.) способом. Машинная клепка дает соединения повышенного качества, так как она обеспечивает однородность посадки заклепок и увеличивает силы сжатия деталей. Стальные заклепки малого диаметра (до 10 мм) и заклепки из цветных металлов ставят без нагрева — холодная клепка. Стальные заклепки диаметром больше 10 мм ставят горячим способом — горячая клепка. Нагрев заклепок перед постановкой облегчает процесс клепки и повышает качество соединения (достигается лучшее заполнение отверстия и повышенный натяг в стыке деталей, связанный с тепловыми деформациями при остывании). [c.50]

Введение примесей в металл (легирование) увеличивает температуру рекристаллизации. Чем выше степень деформации, тем ниже температура рекристаллизации. Если пластическая деформация происходит при температуре выше температуры рекристаллизации, то эффект упрочнения будет устраняться процессом рекристаллизации. При нагреве нагартованного металла ниже температуры рекристаллизации наклепанное состояние металла сохраняется. Это дает основание различать два вида обработки металла горячую и холодную деформации. Горячая деформация — пластическая деформация выше температуры рекристаллизации холодная деформация — пластическая деформация ниже температуры рекристаллизации. [c.85]

Отрицательное влияние на жаропрочность труб из стали 12Х18Н12Т оказывает не только холодная, но и горячая деформация. Горячая деформация прокаткой при 1000 и 900 С при степенях деформации 23—30% приводит к значительному упрочнению аустенита. После высокотемпературной деформации в стали формируется субзеренная структура, которая за счет выделения на субграницах карбидов обладает достаточно высокой термической стабильностью. [c.33]

Неполная горячая деформация. В результате неполной горячей деформации рекристаллизация и разупрочнение проходят неполностью. В металле будут одновременно два разных типа ми-кроструетур с равноосными и вытянутыми зернами. Неполная горячая деформация из-за неоднородности структуры приводит к ухудшению механических свойств, способствует уменьшению пластичности и увеличению вероятности разрушения и поэтому неже- лательна. Температура неполной горячей деформации 0,5—0,7 Горячая деформация. Горячей называют такую деформацию, в цроцессе которой рекристаллизация успевает произойти полностью. В результате горячей деформации образуется рекристал-лизованная равноосная микроструктура. Горячую деформацию обычно осуш ествляют в интервале температур интенсивного роста зерен. Однако деформация проходит настолько быстро, что зерна дробятся и. не успевают вновь вырастать. [c.19]

При горячей деформации металл разупрочняется с такой скоростью, при которой не происходит упрочнения в результате деформации. Металл уплотняется, литая структура разрушается, образуются новые рекристал-лизованные равноосные зерна нарушения границ зерен и блоков залечиваются в результате действия механизмов термической пластичности. При малых скоростях и степенях деформации горячая деформация происходит при температуре выше 0,7 Т л- [c.163]

Тпл деформация получается неполной холодной. Для нее характерны частичное разупрочнение в результате большого выхода тепла из-за высокой степени деформации и малые потери тепла з-за высокойсжорасти деформации. Горячая деформация с высокими степенями и скоростями будет неполной, так как упрочнение й результате деформации происходит и при тем1цературах выше 0,7 Гпл. [c.164]

При обработке давлением закрытыми методами сопротивление деформированию возрастает. С другой стороны, повышение скорости обработки давлением также увеличивает сопротивление деформированию. Учитывая эти закономерности изменения сопротивления деформированию в зависимости от напряженного состояния металла и скорости деформации, горячая штамповка медных спла- [c.235]

По характеру работы штампы предназначаются 1) для деформации холодного металла (дыропробивные, вырубные, гибочные, вытяжные штампы и волочильные кольца) 2) для деформации горячего металла (молотовые штампы, пуансоны и матрицы формирования, прошивные, обрезные штампы и т. п.) 3) штампы для литья под давлением (прессформы). [c.255]

В выведенных формулах указаны коэффициенты трения р,1 и Х2- Коэффициент Ц1 характеризует трение в цилиндрическом вы-.чодном участке 1. Здесь пластическая деформация отсутствует и, следовательно, Х1 представляет собой обычный коэффициент трения при механическом скольжении. Наоборот, коэффициент трения 12 характеризует трение при пластической деформации (горячей или холодной) в конических участках инструмента. [c.303]

Как. показали более поздние опыты по сварке пластинчатых проб различной ширины с измерением деформаций и фиксацией момента и расстояния зарождения трещины от удаляющейся дуги, время возникновения горячих трещин в аустенитных швах, в которых образуется эвтектическая фаза с температурой затв ердевания (1114° С) немногим ниже температуры кристаллизации основы сплава (1337—1289° С ), зависит от величины деформации металла шва. При высоких значениях деформаций горячие трещины в таких швах образуются во время пребывания металла в твердо-жидком состоянии, а при малых деформациях — после полного его затвердевания, в том числе и после затвер-, дева ни я второй фазы, [c.293]

Ускоренное охлаждение стали в некоторых композициях аусте-нитных стале11 может привести к фиксации в их структуре первичного б-феррита, в некоторых случаях необходимого с точки зрения предупреждеиия горячих трещин. Холодная деформация, в том числе и наклеп закаленной стали, в которой аустенит зафиксирован в неустойчивом состоянии, способствует превращению Y а. Феррит, располагаясь тонкими прослойками по границам аустенитпых зереп, блокирует плоскости скольжения и упрочняет сталь (рис. 140). Упрочнение стали тем выше, чем ниже температура деформации. Обычно тонколистовые хромоникелевые стали в состоянии поставки имеют повышенные прочностные и пониженные пластические свойства. Это объясняется их повышенной деформацией при прокатке и пониженной температурой окончания прокатки. [c.283]

При горячей вытяжке днищ из алюминиевых, магниевых и молибденовых сплавов с целью повышения предельной степени деформации применяют искусственный нагрев фланцевой части с одновременным охлавдением центральной части заготовки. На рис. 4.15 приведена конструктивная схема штампа для вытяжки с подогревом фланца. Здесь матрица и прижим штампа нагреваются при помощи трубчатых электронагревателей сопротивления, вмонтированных во внутрениэю их полость, а пуансон охлаждается циркулирующей в кем проточной водой. [c.93]

Современная технология производства высших сортов электротехнической стали заключается в следующем выплавка стали с заданным содержанием кремния и минимальным углерода (практически содержание углерода получается около 0,05%), затем прокатка в горячем состоянии на так называемый подкат толщиной 2,5 мм и последующая холодная прокатка на толщину 0,5—0,35 мм. Перед холодной прокаткой проводят отжиг при 800°С. При этом содержание углерода уменьшается до <0,02%С. Заключительный отжиг проводят для снятия наклепа и укрупнения зерна при 1100—1200°С в атмосфере водорода. Если предшествовавшая холодная деформация была значительной (45—60%), то получается текстурованная структура (степень текстурованности порядка 90%) если деформация была меньше 7—10%, то получается так называемая малотекстурованная структура. Наконец, если прокатку проводить только в горячем состоянии, то текстуры не будет, магнитные свойства вдоль н поперек прокатки становятся одинаковыми. [c.549]

H i гидравлических пресс ),х осуществляют изотермическую штамповку. При этом способе горячее деформирование происходит в изотермических условиях, когда штампы и окружающее их ограниченное простраливо иагревяются до температуры деформации сплава. Чтобы обеспечить наиболее полное протекание раз-упрочняющих процессов во время деформации, штампу/от при низких скоростях деформировпния. Температура нагрева рабочей зоны установки и штампов, изготовляемых из жаропрочного сплава, может достигать 900 С. Для нагрева используют индукторы, встроенные в установку. [c.91]

Для металлов с пониженной свариваемостью характерно образование горячих или холодных трещин в шве и з. т. в. (рис. 5.48). Причины возникновения трещин снижение прочности и пластичности как в процессе формирования сварного соединения, так и в по-слесварочный период вследствие особенностей агрегатного состояния, полиморфных превращений и насыщения газами развитие сварочных деформаций и напряжений, вызывающих разрушение металла, если они превышают его пластичность и прочность. [c.229]

Материаловедение Учебник для высших технических учебных заведений (1990) -- [ c.86 ]

Металлургия и материаловедение (1982) -- [ c.447 , c.450 ]

Теория пластичности (1987) -- [ c.160 ]

Металлы и сплавы Справочник (2003) -- [ c.249 ]

Механика сплошных сред (2000) -- [ c.153 ]

Прокатка металла (1979) -- [ c.18 ]

Технология конструированных материалов (1977) -- [ c.86 , c.87 ]

Ковочно-штамповочное производство (1987) -- [ c.19 ]

Материаловедение Технология конструкционных материалов Изд2 (2006) -- [ c.466 ]

Основы металловедения (1988) -- [ c.61 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...