Сплавы Деформации

Глубокое оксидирование Алюминий и его сплавы Деформации нет, точность сохраняется от предшествующей обработки Микро- твердость 400—450 0,01 0,2-0,3 [c.291]

Под механическими свойствами понимают характеристики, определяющие поведение металла (или другого материала) под действием приложенных внешних механических сил. К механическим свойствам обычно относят сопротивление металла (сплава) деформации (прочность) и сопротивление разрушению (пластичность, вязкость, а также способность металла не разрушаться при наличии трещин). [c.87]

Кривые ползучести для металлов и сплавов. Деформация ползучести е = / t). Кривые ползучести имеют три стадии — /, //, III (рис. 1.226). В общем виде удлинение [c.98]

При изготовлении II. т. необходимо обеспечивать достаточную степень де(]Ьор-мации в области а-фазы (для однофазных сплавов) или а-ЬР-( азы (для двух( азных сплавов). Деформация при более высоких темя-рах (в р-области) б. ч. приводит к [c.100]

Под механическими свойствами понимают характеристики, определяющие поведение металла (или другого материала) под действием приложенных внешних механических сил. К механическим свойствам металла обычно относят прочность, под которой понимают сопротивление металла (сплава) деформации и разрушению, и пластичность, т. е. способность металла к остаточной деформации (остающейся после удаления деформирующих сил) без разрушения. [c.48]

При литье в земляные формы на допуски по размерам литых заготовок оказывают влияние точность изготовления моделей и стержневых ящиков, поднятие верхней опоки гидростатическим давлением жидкого металла, износ моделей и стержневых ящиков, колебание величины усадки литейного сплава, деформации земляной формы при извлечении модели и заливке жидкого металла. [c.112]

Основной недостаток твердых сплавов—большая хрупкость их. Особенно низко сопротивление твердого сплава деформации изгиба. Чтобы разрушить пластину твердого сплава, работающую на изгиб, достаточно приложить нагрузку, вызывающую напряжение, равное 115—125 кГ на 1 мм (предел прочности на изгиб). Это почти в 3,5 раза меньшая нагрузка, чем требуется для разрушения пластины из быстрорежущей стали. В то же время сопротивление сплава сжатию значительно выше. [c.112]

На пластичность высоколегированных сплавов оказывает большое влияние скорость деформирования. Диффузионный механизм течения протекает во времени, и поскольку высоколегированные сплавы имеют малую скорость рекристаллизации и разупрочнения, для повышения пластичности этих сплавов деформацию их необходимо производить при возможно меньшей скорости. В ходе деформации при малых скоростях металл разупрочняется, что повышает его технологическую пластичность. [c.147]

Предел текучести твердого сплава (деформация 75%) с о.г, [c.275]

Характер изменения деформаций и напряжений в зоне стружкообразования при обработке титановых сплавов такой же, как и углеродистых сталей. Имеются лишь количественные отличия при резании углеродистых сталей наибольшей величины достигают деформации сжатия, а при резании титановых сплавов — деформации сдвига. Деформации и напряжения в срезанном слое уменьшаются по мере удаления от передней поверхности резца. [c.111]

В настоящее время не существует общей теории, позволяющей рассчитывать погрешности нелинейности, гистерезиса и коэффициенты влияния различных факторов. Вместе с тем на основании опыта проектирования ТДС выработаны некоторые рекомендации. Так, при проектировании следует стремиться исключить в активной части УЭ сложную деформацию. Активную часть УЭ (зону, где расположены тензорезисторы) целесообразно выполнять в поле однородного напряженного состояния, а напряжения должны быть более высокими, чем в местах ввода нагрузки. В качестве материалов УЭ следует применять сплавы, деформация которых хорошо описывается законом Гука. [c.108]

Однако осуществить эти условия не всегда возможно, и часто в конструкциях не удается полностью устранить ползучесть, а только замедляют ее. Поскольку скорость ползучести зависит от состава и строения металла, стремятся уменьшить ее соответствующим легированием или термической обработкой. При этом уменьшается скорость процессов разупрочнения при заданных температурах, что достигается тогда, когда возрастают атомные связи в металле уменьшается величина пластической деформации, вызванной данным напряжением, т. е. повышается прочность сплава при данной температуре. [c.455]

Поворот областей спонтанного намагничивания (т. е. пластическая деформация) может произойти тем легче, чем выше в это время температура сплава, т. е. чем выше его точка Кюри. Присадка кобальта сильно повышает эту температуру. Поэтому термомагнитная обработка сплавов Ni—А1 с большими добавками кобальта дает значительный эффект. [c.546]

Механические свойства специальных силуминов в результате термической обработки следующие Оа=20- -25 кгс/мм , б=1- 67о и существенно ниже механических свойств деформированных сплавов. Это является следствием более грубой структуры, не раздробленно пластической деформацией (рис. 428. а). [c.592]

На величину пластической деформации, которую можно ДОСТИЧЬ без разрушения (предельная деформация), оказывают влияние многие факторы, основные из которых — механические свойства металла (сплава), температурно-скоростные условия деформирования и схема напряженного состояния. Последний фактор оказывает большое влияние на значение предельной деформации. Наибольшая предельная деформация достигается при отсутствии растягивающих напряжений и увеличении сжимающих. В этих условиях (схема неравномерного всестороннего сжатия) даже хрупкие материалы типа мрамора могут получать пластические деформации. Схемы напряженного состояния в различных процессах и операциях обработки давлением различны, вследствие чего для каждой операции, металла и температурно-скоростных условий существуют свои определенные предельные деформации. [c.54]

При горячей деформации пластичность металла выше, чем при холодной деформации. Поэтому горячую деформацию целесообразно применять при обработке труднодеформируемых, малопластичных металлов и сплавов, а также заготовок из литого металла (слитков). В то же время при горячей деформации окисление заготовки более [c.57]

Существенное преимущество штамповки в закрытых штампах — уменьшение расхода металла, поскольку пет отхода в заусенец. Поковки, полученные в закрытых штампах, имеют более благоприятную макроструктуру, так как волокна обтекают контур поковки, а не перерезаются в месте выхода металла в заусенец. При штамповке в закрытых штампах металл деформируется в условиях всестороннего неравномерного сжатия при больших сжимающих напряжениях, чем в открытых штампах. Это позволяет получать большие степени деформации и штамповать малопластичные сплавы. [c.81]

Ввиду пониженной технологической пластичности высоколегированных сталей и труднодеформируемых сплавов их предпочтительнее штамповать в закрытых штампах. В этом случае схема неравномерного всестороннего сжатия проявляется полнее и в большей степени способствует повышению пластичности, чем при штамповке в открытых штампах. По этой же причине наиболее предпочтительна штамповка выдавливанием. Сплавы, у которых пластичность понижается при высоких скоростях деформирования (титановые, магниевые и др,), штампуют на гидравлических и кривошипных прессах. При этом для уменьшения остывания металла и повышения равномерности деформации штампы подогревают до температуры 200—400 °С. Поковки из некоторых труднодеформируемых сплавов получают изотермической штамповкой. [c.97]

Для циклически стабилизирующего материала (каким является применяемый жаропрочный сплав) деформации ползучести, накопленные за цикл, определяются в основном циклическими и реологичес- [c.229]

Достижение требуемого качества материала за с микроструктурных изменений, связанных с пластическим i чением тела зерна, формированием структур типа ожерел или, в случае У ДО сплавов, деформацией материала до кр тического значения. [c.240]

Для полуфабрикатов из двухфазных а+р-сплавов, деформация которых проводилась в р-области (так называемая р-деформация), рекомендуется отжиг при более высокой температуре по сравнению с существующим стандартным отжигом в связи с тем, что р-деформация не всегда обеспечивает удовлетворительные пластические свойства. М. Я. Брун и др. показали, что температура отжига должна быть не более чем на 50° С ниже температуры полного полиморфного превращения данного сплава, затем охлаждение с печью до температуры 550--650° С, выдержка при этих температурах 2 ч и дальнейшее охлаждение па воздухе. В ряде случаев такой отжиг приводит к некоторому повышению пластических свойств при одновременном снижении предела прочности. [c.199]

В турбинных дисках, изготовленных из жаропрочных сплавов, деформации ползучести соизмеримы с упругими деформациями, а иногда и меньше последних. Это, в частности, наблюдается при решении релаксационных задач, связанных с расчетом посадочного напряжения на вал. В турбинах, работающих сравнительно короткое время, начальная стадия неустановившейся ползучести может занимать значительную часть всей жизни диска. Эти вб-стоятельства требуют разработки более точных методов расчета напряженного и деформированного состояний неустановившейся стадии ползучести с использованием- физически более обоснованной теории упрочнения. [c.110]

Чем сплошнее заняты границы зерен металлическим соединением Mg 7п2, тем меньшей устойчивостью к растрескиванию будет обладать сплав. Термическая обработка сплава, деформация или присадка других металлов, вызывающих уменьшение сплошности выделения металлического соединения Мд2п2 по границам зерен, по его мнению, повышает устойчивость сплава к растрескиванию. [c.39]

Известно, что все металлы и сплавы в процессе нагрева сильно разупрочняются. Однако в таких, например, сплавах, как алюминиевые, разупрочнение, возникающее при нагреве, компенсируется последующим упрочнением сплава деформацией и термической обработкой. Несколько другое положение занимают магниевые спла- [c.216]

В жидкой фазе хладона 12 все материалы в большей или мень шей степени подвержены точечной коррозии, вероятно, вследствие идролиза с образованием иона хлора. Скорость потока хладона эт первого подогревателя до турбины возрастает от 0,5 до 10 м/с, В условиях испарения и газового потока наблюдается постепенное /величание потерь металла и эрозионных нарушений его поверх-тости в виде точек и рисок, а для мягких металлов (алюминия и ледных сплавов) — деформация граней. Значительное увеличение . корости коррозии материалов при более длительных испытаниях вязано с ухудшением качества хладона 12 в результате эксплуа- ацин и с колебаниями скорости потока и температуры. [c.193]

Из приведенной схемы видно, что для сплава // длительность пребывания в эффективном температурном интервале кристаллизации больше, чем для сплава /. Деформации сплава II в условиях стесненной усадки к концу кристаллизации также больше, чем у сплава I. Если металл в процессе кристаллизации подвергнуть дополнительному растяжению с различными скоростями, то можно найти такую критическую скорость или темп деформации, при которой запас технологической прочности будет исчерпан и возникнет горячая трещина. Для сплавов / и II эти критические скорости деформации будут равны соответственно амкр/ и [c.561]

Наоборот, добавка кремния, заметно не отражаясь на составе или структуре, влияет иа длительность службы. Они предполагают, что кремний, кальций и другие добавки, которые не входят в основную часть окисла пленки вследствие их ионного размера или заряда, концентрируются у основания в виде SiOj, aO или силиката и значительно влияют на сопротивление скалыванию. Они ввели новый метод испытания, при котором окисление производится до определенной толщины пленки, затем сплав охлаждается, растягивается до увеличения длины на заданную величину в процентах и снова нагревается. При протяжке, конечно, возникает кратковременная опасность, но она устраняется во время повторного нагрева длительное воздействие может быть благоприятным или наоборот. Сплав с низким содержанием кремния улучшается после растяжения на 1 %, но разрушается после растяжения на 2, 3 или 4%. Высококремнистый сплав становится длительно более стойким даже после растяжения на 1, 2, 3 или 4%. Толщина пленки во время деформирования является решающим фактором даже малокремнистые сплавы улучшают свойства, когда пленка тонка. Для высококремнистых сплавов деформация, хотя и менее опасна, чем для низкокремнистых сплавов, но они имеют большую скорость окисления при высокой температуре. Это можно ожидать из правила валентности Xay jxjie. Замещение Сг " должно повысить число вакантных мест. Читателю рекомендуется изучить оригинальную литературу [27]. [c.71]

Поскольку коррозионное растрескивание сплавов системы А1-2,п-Мд, как было предположено выше, обусловлено в основном переходом в раствор магния из интерметаллического соединения M.gZn2, выпавшего по границам зерен, то, очевидно, в данном случае, так же как и в случае дуралюмина, можно предположить, что чем сплошнее будут заняты границы кристаллов интерметаллическим соединением, тем большей склонностью к коррозионному растрескиванию будет обладать данный сплав. Термическая обработка сплава, деформация или присадка других элементов в сплав, вызывающие уменьшение сплошности выделения интерметаллического соединения Мд2пг, по границам зерен и возникновение барьеров между кристаллами интерметаллического соединения, тормозят процесс коррозионного растрескивания сплава. [c.96]

Специальные свойства никеля жаропрочность, высокая корро-зпоитгая стойкость, высокое электросопротивление — обусловили достаточно широкое применение технического никеля марок от П-О до П-4, в котором количество примесей ие прев].ппает 2,4% (а — 30- -77 кгс/мм ) б == 2- 50% в зависимости от термообработки и степени деформации), к)иeль- eгалла (53—( iO% Ni 27 — 29% Си 2—3% Fe 1,2—4,8% Ми), а также группы жаропрочных сплавов. [c.360]

При горячей вытяжке днищ из алюминиевых, магниевых и молибденовых сплавов с целью повышения предельной степени деформации применяют искусственный нагрев фланцевой части с одновременным охлавдением центральной части заготовки. На рис. 4.15 приведена конструктивная схема штампа для вытяжки с подогревом фланца. Здесь матрица и прижим штампа нагреваются при помощи трубчатых электронагревателей сопротивления, вмонтированных во внутрениэю их полость, а пуансон охлаждается циркулирующей в кем проточной водой. [c.93]

Описамные методы твердости характеризуют среднюю твердость сплава. Для того чтобы определить твердость отдельных структурных составляющих сплава, надо резко локализовать деформацию, вдавливать алмазную пирамиду на определенное место, найденное на шлифе при увеличении п 100—400 раз под очень нсболг.шой нагрузкой (от I до 100 гс) с последующим измерением иод микроскопом диагонали отпечатка. Полученная характеристика (Н) называется микротвердастыо п характеризует твердость определенной [c.80]

Для никелевого сплава такая диаграмма приведена на рис. 77,а, из которого р.идио, что размер зерна уменьшается по мере увеличения стсиени деформации и понижения температуры при рекристаллнзациопиом отжиге. Рост зер- [c.95]

Если сплав продеформировать (согнуть, закрутить) при температуре ниже точки Мя. т, е. в мартенситиом состоянии, а затем нагреть выше точки Ав (т. е. вызвать обратное превращение по мартенситному механизму), то сплав примет прежнюю до деформации форму. [c.268]

К легким условиям работы следует отнести штамповку с малыми удельными давлениями на поверхность штампа, например штамповку при малых степенях деформации, шта.мповку деталей из мягких и пластичных сплавов. [c.439]

Жаропрочные свойства сплава типа ХН77ТЮ (0,2% деформации за разное время) показаны на рис. 353. [c.476]

Практически аустенит с 18% Сг и 8—10% Ni неустойчив, охлаждение его в области отрицательных температур или пластическая деформация при комнатной температуре вызовут образоьание мартенсита. В сплаве с 18% Сг и 10—12% N4 [c.485]

Деформация и рекристаллизации. Полуфабрикаты из тугоплавких металлов обычно имеют деформированную волокнистую структуру (рис. 386). Это связано с тем, что деформирование тугоплавких металлов и сплавов на последних этапах изготовления листа, прутков, ленты и т. и. обычно проводят или при комнатной температуре, или с подогревом, но при температурах ниже температуры рекристаллизации. В рекристаллизо-ванном состоянии все тугоплавкие металлы имеют обычную полиэдрическую структуру (рис. 387). Волокна располагаются вдоль прокатки. Если сравнивать пластичный ниобий (или тантал) в деформированном и рекристаллизованном состояниях, то подтверждается известная зависимость для деформированного (наклепанного) металла выше прочность и ниже пластичность (табл. 97). [c.527]

Сплав элинвар применяют преимущественно в нагартован-ном состоянии, а сплав ниспеы-С — после закалки с отпуском или закалки с последующей пластической деформацией. [c.540]

Начальный период, характеризующийся отсутствием или весьма слабым повышением прочности, называется инкубационным. Инкубационный период имеет важное технологическое значение, гак как н этот момент сплав обладает большой способностью к пластической деформации и закаленные детали можно подвергать разнообра.зным технологическим операциям. [c.571]

H i гидравлических пресс ),х осуществляют изотермическую штамповку. При этом способе горячее деформирование происходит в изотермических условиях, когда штампы и окружающее их ограниченное простраливо иагревяются до температуры деформации сплава. Чтобы обеспечить наиболее полное протекание раз-упрочняющих процессов во время деформации, штампу/от при низких скоростях деформировпния. Температура нагрева рабочей зоны установки и штампов, изготовляемых из жаропрочного сплава, может достигать 900 С. Для нагрева используют индукторы, встроенные в установку. [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...