Скорость растяжении

Уравнение (2-3.1) является все же очень ограничительным. В самом деле, оно предполагает, что напряжение в некоторой точке в данный момент времени полностью определяется скоростью растяжения в той же точке и в тот же самый момент времени. Не предполагается никаких ограничений, связанных с линейностью, но считается, что деформация, происходящая в какой-нибудь другой точке и (или) в какой-нибудь другой момент времени, не оказывает влияния. Рассматривая более сложные уравнения, мы будем снимать временные ограничения, но сохранять пространственные. Это обобщение будет подробно рассматриваться в гл. 4. [c.63]

Можно заметить, что мы до сих пор рассматривали только кинематические переменные, такие, как скорость, скорость растяжения и т. п., описывающие мгновенные скорости изменения. Очевидно, эти переменные непригодны для теории жидкостей с памятью, в которой требуется описание истории деформации для того, чтобы формализовать интуитивные понятия, введенные в данном разделе. Следующая глава посвящена дифференциальной кинематике — дисциплине, которая нужна для рассмотрения поведения жидкостей с памятью. В следующем разделе будут обсуждены некоторые математические понятия, применяемые в дифференциальной кинематике. [c.76]

Из уравнений (3-2.17) и (3-2.19) следует, что тензор растяжения D характеризует скорость растяжения в момент наблюдения — понятие, которое было использовано в гл. 2. Разумеется, если рассматривать уравнение (3-1.34), то тензор D также можно отождествить со скоростью деформации. Продифференцируем теперь уравнение (3-1.11) [c.101]

Рис. 291. Кривая нагрузка — время для растяжения со скачкообразным изменением скорости растяжения Vi и vv , используемая для определения параметра т

Рис. 11. Влияние скорости растяжения на механические свойства меди марки М1 при 500 (а) и 700 С (б)

Рис. 12. Влияние высоких теи< ператур на механические свойства меди марки М1 при скорости растяжения, мм/мин

Ниже приведены механические свойства меди М1 при 500 °С и скорости растяжения 20 мм/мин в зависимости от длительности выдержки образцов перед испытанием при этой температуре [c.32]

ТАБЛИЦА 5. ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ НА ОТНОСИТЕЛЬНОЕ СУЖЕНИЕ МЕДИ РАЗЛИЧНОЙ ЧИСТОТЫ ПРИ СКОРОСТИ РАСТЯЖЕНИЯ I мм/мин (ЧИСЛИТЕЛЬ) н 20 мм/мин (ЗНАМЕНАТЕЛЬ) [c.33]

При длительных испытаниях кислород и водяные пары понижают предел усталости меди, содержащей 0,04 % кислорода, даже при 20 X. ТАБЛИЦА 7. ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ НА МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА МЕДИ ПРИ СКОРОСТИ РАСТЯЖЕНИЯ 1 мм/мин (ЧИСЛИТЕЛЬ) И 20 мм/мин (ЗНАМЕНАТЕЛЬ) [c.34]

Ниже приведено влияние температуры и скорости растяжения (в числителе— при 20, в знаменателе — при 215 мм/мин) на относительное сужение меди с примесью кислорода [c.40]

Относительное сужение серебра 99,99 % при различных температурах н скоростях растяжения равно [1] [c.44]

Скорость деформации влияет на механические свойства магния. Увеличение скорости растяжения с 0,02 до 1,3 мм/с при 400 °С повышает Ов с 10 до 30 МПа и ф с 58 до 83 % [1]. Мелкозернистый магний пластичнее [1]. [c.72]

Улучшение механических свойств с увеличением скорости растяжения при высокой температуре, по нашему мнению, обусловлено сокращением длительности воздействия внешней среды. [c.72]

Ре) после холодной прокатки и отжига (испытания в вакууме, скорость растяжения 2,3 мм/мин) [1] [c.108]

Относительное сужение вольфрама равно 100% при 1350—2760 °С и скорости растяжения 500 мм/мин [1] уменьшение скорости при [c.135]

Рис. 69. Влияние температуры н содержания алюминия на относительное сужение стали с 0,35 % С и 0,008 % N (скорость растяжения 1 мм/мин). Содержание алюминия. % в стали

Влияние скорости растяжения на свойства Р-плутония чистотой 99,5% при 160°С (числитель) и у-плутония при 265 °С (знаменатель) приведено ниже [1] [c.174]

Рис. 87. Влияние на относительное сужение латуни Л68 температуры и скорости растяжения, мм/мин

Рис. 90. Плоские образцы из заводских слитков латуни Лб8 прк скорости растяжения 20 мм/мин

Образцы малого сечения (диаметром до 2 мм) могут иметь пониженные механические свойства вследствие воздействия внешней среды (особенно при повышенных температурах и малой скорости растяжения) [c.192]

Таблица 86. Механические свойства стали (состав, % 0,29 С 0,60 Мп 0,27 Si 0,89 Сг 3,41 Ni 0,014 S 0,018 Р) после закалки с 860 "С в масле + отпуск при 600 °С. Скорость растяжения 0,4 мм/мин, выдержка при температуре испытания 30 мин [81]

Примечания 1. В числителе данные для плавки 1, в знаменателе— для плавки 2. 2. Образцы диаметром 10 мм, длиной 100 мм, скорость растяжения 0,8 мм/мин. 3. Условный предел текучести определяли после выдержки под нагрузкой 3 мин. [c.223]

Обычно для изменения скорости растяжения образца применяются схемы регулирования числа оборотов электродвигателя постоянного тока с помощью включения в обмотку якоря или обмотку возбуждения управляющего реостата. Включение реостата требует значительного дополнительного расхода электроэнергии в цепи управления. Кроме того, сопротивление реостата ограничивает пределы изменения частоты вращения электродвигателя в области низких значений скорости растяжения, поэтому при такой схеме регулирования приходится использовать электродвигатель с заведомо увеличенной в несколько раз мощностью с тем, чтобы при минимальной частоте вращения получить требуемое значение крутящего момента на валу двигателя и, таким образом, усилие растяжения образца. [c.84]

Применение тиристорного управления частотой вращения электродвигателя требует очень малой энергии в цепи управления по сравнению с регулированием с помощью реостата. Благодаря импульсному характеру работы тиристора создаются благоприятные условия для преодоления инерции якоря и электродвигатель обеспечивает сохранение среднего значения крутящего момента при плавном изменении скорости деформирования в пределах нескольких порядков и, что особенно важно, при минимальной частоте вращения двигателя. Кроме того, применение стабилитронов в цепи управления частотой вращения и стабилизированного выпрямителя в цепи обмотки возбуждения электродвигателя позволяет легко обеспечить постоянство величины скорости растяжения образца. [c.84]

Испытание на растяжение. Обычно цилиндрической формы образец с утолщениями по концам (для укрепления в захваты испытате.И)Пой машины) растягивается. В современных машинах (Цвик, Инстроп, MTS) скорость растяжения может изменяться в широких пределах от 0,003 до 3000 мм/мип. При больших скоростях деформации такое испытание считается динамическим (ударным). Большинство испытательных машин снабжено диаграммным аппаратом, записывающим кривую деформации (см. рис. 40 и 42), на которой можно найти интересующие величины прочности и иластичности (Ов, <Уа,ъ S, ), хотя деформационные характеристики (б, г )) или характеристики, связанные с малыми деформациями (Е, To.oi и др.), следует определять, измеряя деформацию непосредственно на образце (во время испытания или после его разрушения). [c.77]

При использовании жесткой машины наиболее распространен метод скачкообразного изменения скорости растяжения (метод Бэкофена и его модификации). По методу Бэкофена скорость деформации изменяется соответствующим изменением нагрузки F. Однако после изменения нагрузки установившееся течение достигается по прошествии определенного времени. Поэтому непосредственно из диаграмм растяжения значение т определить нельзя. Обычно прибегают к экстраполяции зависимости а=/(е) для получения значений одинаковой степени деформации при разных скоростях растяжения. [c.553]

Для определения параметра т экстраполируют линию установившегося течения от точки С при меньшей скорости Vi до точки В, соответствующей такой же деформации, какая получена при большей скорости растяжения в точке А. Затем из графика находят усилия, со-ответствуюш ие точкам Л и В, и, пренебрегая небольшим [c.554]

Рис. 299. Вклад разных иеханнэ-мов деформации в растяжение сплава Zn+22% А (в=20%) при разных скоростях растяжения

Пластичность битумов определяется дуктильностью — растяжением стандартного образца при определенных температуре и скорости растяжения. Дуктилометр определяет растяжимость материала, т. е. способность его вытягиваться без излома и трещин в направлении действия растягивающего усилия, причем одновре- [c.161]

Рис. 14. Образцы йеди марки М1, испытанные при 500 С в атмосфере природного газа прн скорости растяжения 20 (/) и 300 мм/мин (2)

Сурьма СуООО при высоких температурах пластична ( 1)=95- -98 %), а при низких — хрупка [1]. Переходы от хрупкости к пластичности очень резки (рис. 20). Так, при скорости растяжения 0,1 мм/с при 380°С ф=0, а при 390 °С ф=95 %. При уменьшении скорости растяжения до 0,02 мм/с смещается до 340 °С, а при увеличении до 8 мм/с высокая пластичность ( 1)=98 %) наблюдается только при 550 °С. [c.61]

При понижении темпер-зтуры до —269 °С, наличии примесей мышьяка, углерода и селена, повышении скорости растяжения до 500 мм/мин и даже при глубоком надрезе бритвой пластичность калия сохраняется [c.67]

Наоборот, понижение скорости испытания приводит к многочисленным межкристаллитным трещинам никеля технической чистоты при 1000°С и к хрупкому разрушению при 600°С без существенной местной деформации. При 1000°С и малой скорости растяжения (0,5 мм/ч) видимые следы скольжения в зернах отсутствуют, наблюдается межзерен-ная деформация при скорости растяжения, 280 мм/ч деформация по границам зерен частично подавляется вследствие интенсивного развития процессов скольжения в зернах в сочетании с рекристаллизацией деформированной структуры. Понижение скорости растяжения при 600 "С также приводит к уменьшению внутризерениого скольжения [1]. [c.155]

Таблица 56. Механические свойства стали (состав, % 0,13 С 0,23 Si 0,39 Мп 0,85 Сг 3,01 Ni 0,018 S) в зависимости от температуры испытания. Испытания в отожженном состоянии ( Td=530 МПа 6е=27% 1) = 73%) на прессе Гагарина при охлаждении с температуры 1150°С до температуры опыта при скорости растяжения 0,38—0,50 мм/мин. Номер зерна 6,5 fill, с. 51]

Экспериментально установлено, что развитие трещин при горячесолевом растрескивании происходит с более низкими скоростями, чем при коррозионном pia Tpe-скивэнии в водных растворах галогенидов (почти на 5 порядков) при одинаковых коэффициентах интенсивности напряжений. Поэтому одним из важных факторов выявления склонности к горячесолевому растрескиванию является правильный выбор скорости растяжения образцов. [c.43]

В работе [46] исследовано влияние изменения скорости деформации на вид разрушения образцов, изготовленных из эпоксидной матрицы, в которую вставлены одна или пять нитей бора. Образцы сильно идеализированы по сравнению с действительными композитами, тем не менее они дают некоторую интересную информацию. При низкой скорости растяжения (0,008 мин ) образец с одной нитью не разрушился при уровне напряжений 3020 фунт/дюйм , а нить имела около 12 разрывов по длине. Далее образец разгружался и эксперимент повторялся при скорости растяжения в 100 раз большей (0,8 мин ) вплоть до разрушения. Напряжения и деформации при разрушении составляли 5300 фунт/дюйм и 0,03 соответственно, а число разрывов ндаи оставалось равным 12. Когда такие же, но взятые в исходном состоянии образцы нагружались с высокой скоростью деформации (0,8 мин ), число разрывов нитей было меньше (4 и 7), а как напряжения, так и деформации при разрушении образцов были ниже ( 2500 фунт/дюйм и 0,01 соответственно). Авторы сделали из своих экспериментов заключение, что при высокой скорости деформации неразрушенная нить может быть более вероятным источником катастрофического разрушения композита, чем сущ ествуюш,ие в волокне и матрице треш ины. [c.317]

На несколько меньшее увеличение прочности стекло-эпоксидных композитов с ростом скорости деформации указано в [57]. Там обнаружено примерно 15%-ное увеличение значений прочности из образцов Е-стекла — эпоксидная смола при увеличении скорости растяжения от 3-10 до 2,7-10 мин . В работе [2] также исследовалось влияние скорости нагружения на прочность однослойных образцов, изготовленных из 31 одинаково расположенных волокон 8-стекла в эпоксидной матрице. Испытания проводились на машине Инстрон при трех скоростях деформации (0,0265, 0,66 и 26,5 мин ). Из-за гораздо большего стандартного отклонения и малого числа опытных образцов единственный вывод, который можно было сделать, заключался в том, что изменение прочности композита в пределах использованных скоростей деформации не превышало 10%. [c.319]

Для исследования были выбраны литейные сплавы ШСбУ (как наиболее жаропрочный) и ВЖЛ12У (как самый пластичный из литых лопаточных материалов). Образцы были получены по технологии изготовления лопаток и подвергнуты контролю на рентгеновском дефектоскопе. Изучение рельефа деформации образцов и их механических свойств в вакууме проводили на установке ИМАШ-5С-65. Влияние воздушной среды и скоростного воздушного потока на свойства сплавов определяли на экспериментальной аэродинамической установке. Испытания на кратковременную прочность проводили при температуре 1000° С и скорости растяжения 0,15 мм/с, а па термостойкость по режиму нагрев до 1100° С — 20 с, выдержка 10 с, охлаждение до 150° — 30 с. При этом на образец действовала постоянная нагрузка 10 кгс/мм Образцы исследовали в литом состоянии и после термической обработки по режимам, указанным в таблице. Исходная структура сплавов представляет собой твердый раствор с сильно выраженной дендритной ликвацией, в которой видны как крупные первичные выделения, представляюш ие эвтектику упрочняющей [c.153]

Установлено влииние состава и структуры на основные закономерности поведения при деформировании, зарождение л развитие трещин в саожиоле-гировзнных алюминиевых сплавах в условиях растягивающих напряжений при 20 С и повышенных температурах. Изучены особенности пластической деформации и разрушения в зависимости от скорости растяжения, изменяющейся Б широком интервале. [c.166]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...