СИСТЕМА г- трения движения

В рассматриваемом случае, весьма характерном для практики, элементы матрицы С и характеристика г (7) являются функциями дискретного аргумента, заданного таблично (см. табл. 12). Как правило, эти функции не обладают достаточной гладкостью для существования классического решения системы дифференциальных уравнений движения (42.6). Следовательно, при табличном задании некоторых характеристик машинного агрегата (в рассматриваемом случае — характеристик трения, т. е, силового передаточного отношения) задача отыскания точного решения системы уравнений движения, вообще говоря, не имеет смысла. При этом [c.256]

Ог). определяет точкой пересечения характеристики двигателя с моментом Ма скорость 0)2 для заданных аначений частоты (Bj и регулировочного параметра г. Устойчивость движения системы, возбуждаемой рассматриваемыми агрегатами, таким образом, определяется только в отношении скорости 0)2. т. е. в ней возможны лишь амплитудные срывы. Автономное задание частоты скоростью 0i привода распределителя исключает частотные срывы в системе, если между приводами не существует дополнительных связей. В роторных гидропульсаторах некоторых модификаций такая связь существует. Например, для агрегата по схеме, показанной на рис. 8, связь между приводами осуществляется в в виде момента (o)i, о) ) трения между золотником и ротором. В этой системе возможны как амплитудные, так и частотные срывы, поскольку режимы движения определяются уже двумя уравнениями баланса нагрузок, взаимосвязанными моментом трения [c.187]

Пусть система характеризуется параметрами k, т, г (трение вязкого типа). На систему действуют возвращающая сила f = — kx, сила трения /тр = — и вынуждающая сила вын = = Fq sin oi . Уравнение движения принимает вид [c.345]

В. Груз имеет массу и может двигаться только вертикально. Найти дифференциальные уравнения движения системы, приняв за обобщенные координаты г и ф. Трением пренебречь. [c.452]

Для вывода динамических уравнений изучаемого движения применим теорему о кинетическом моменте в абсолютном движении тела, т. е. по отношению к системе отсчета 0х1,у ,г . Согласно этой теореме, производная по времени от кинетического момента Ко относительно неподвижной точки равна главному моменту относительно той же точки всех внешних сил, в данном случае только активных сил так как реакция Ко проходит через О и связь идеальна (без трения) [c.452]

Два вала, находящихся в одной плоскости и составляющих угол а, соединены щарниром Кардана — Гука. Моменты инерции валов равны 1 и /г. Составить уравнение движения системы, если к первому валу приложен вращающий момент М , а ко второму валу приложен момент сопротивления М2-Трением в подшипниках пренебречь ) (рис. 23). [c.137]

По горизонтальной плоскости скользит без трения твердая трубка бесконечно малого сечения. Эта трубка выполнена в форме кривой, которая, если ее отнести к ее центру тяжести С как к началу и к некоторой оси С А, неизменно связанной с трубкой, как к полярной оси, имеет заданное уравнение 6=/(г). Внутри трубки скользит без трения точка т той же массы, что и трубка. Найти движение системы при произвольных начальных условиях [c.128]

Равносторонний материальный треугольник ОАВ, который может скользить по неподвижной горизонтальной плоскости хОу, вращается вокруг своей закрепленной вершины О. По стороне АВ скользит материальная точка М массы 1, прикрепленная к вершине О упругой невесомой нитью ОМ, длина которой в нерастянутом состоянии равна высоте ОН = а треугольника. Натяжение нити пропорционально ее удлинению, так что, когда нить имеет длину ОМ = г, ее натяжение равно 2k (г — а), где k — некоторая положительная постоянная. Найти движение системы, предполагая, что связи осуществлены без трения. [c.134]

Поэтому Г действительно имеет минимум одновременно с у, что и доказывает справедливость принципа наименьшего принуждения или наименьшего давления, который мы можем сформулировать следующим образом для материальной системы с двусторонними связями без трения, находящейся под действием каких угодно сил, естественное движение отличается от всех остальных, совместных со связями, тем, что для него принуждение со стороны связей, так же как и давление на связь, имеет наименьшее значение, если исключить свободное движение. [c.393]

Среди других исследователей, занимавшихся в рассматриваемую эпоху вопросами, связанными с принципом наименьшего действия, необходимо отметить Л. Карно. Под непосредственным влиянием работ Лагранжа Л. Карно применил принцип наименьшего действия к теории удара и установлению общих теорем импульсивного движения. В формулировке Л. Карно, данной в 1803 г., как говорит сам Карно, более не остается ничего неопределенного в принципе Мопертюи, который выражен строго и математически ). Исключив категорически всякий метафизический аспект, Л. Карно указывает вместе с тем, что претензии Мопертюи на универсальность принципа не обоснованы, и в частности отмечает, что и в области законов удара, которые выводил из него Мопертюи, этот принцип не охватывает случая, когда тела имеют различную степень упругости. В отдельных же случаях с помощью этого принципа можно получить интересные результаты. Л. Карно находит таким путем важную теорему, что для всякой материальной системы, подчиненной связям без трения, в которой без наличия прямо приложенных импульсов происходят резкие изменения скоростей, всегда будет иметься общая потеря живой силы, равная живой силе, соответствующей этим изменениям скоростей. [c.804]

Уравнения переноса массы и тепла при ламинарном и турбулентном течениях однофазных или двухфазных теплоносителей в каналах выводятся из основных законов физики сохранения массы, сохранения энергии, вязкого трения Ньютона, теплопроводности Фурье. Здесь и далее не будут затрагиваться вопросы переноса в жидкостях, законы трения в которых не подчиняются закону Ньютона (т = (Г ди ду). Уравнения неразрывности, движения и переноса тепла с учетом зависимости свойств от параметров теплоносителя образуют систему, представляющую основу для расчета полей скорости и температуры. Эта система является замкнутой для ламинарного режима течения. Для турбулентных режимов течения приходится прибегать к гипотезам или построению полуэмпирических моделей, позволяющих замкнуть систему уравнений. Для течений двухфазного потока, особенно в условиях кипения или конденсации, эмпирический подход до настоящего времени преобладает. [c.9]

В ряде случаев режим движения, сопровождающийся соударениями, носит автоколебательный характер. Одна из возможных моделей такой автоколебательной виброударной системы представлена на рис. 7.16, г эта модель несколько напоминает известную модель [72], однако в отличие от нее здесь возникновение автоколебаний не связано с наличием падающей характеристики трения между массой и бесконечной лентой, движущейся с постоянной скоростью. Автоколебательные виброударные системы в ряде случаев образуются измерительными устройствами, гидромеханическими и пневмомеханическими сервоустройствами, имеющими механические цепи обратной связи, и т. д. [c.238]

Книга издается в двух томах, первый том вышел в 1971 г. Во втором томе рассмотрены методы изучения движения машин с учетом действующих сил на основе теорем и принципов динамики системы материальных точек и на основе принципа Даламбера. Приведен силовой расчет механизмов. Рассмотрены вопросы неравномерности хода машин, разновидности трения в машинах и их законы. [c.2]

Обозначим М — приведенная масса сооружения, поступательно движущейся части эллиптического маятника т — масса /г-го подвешенного груза 4 — длина k-й подвески J j — смещение массы Ml (см. рис. 36, б) 0 — угол отклонения k-ro подвешенного груза от вертикали bk—параметр, характеризующий диссипативные силы по гипотезе вязкого трения /г-го шарнира подвешенного груза — суммарная жесткость стоек каркаса. Принятая расчетная модель имеет п + 1 степень свободы (где п — число подвешенных грузов). Для описания движения такой системы составим п + 1 уравнение Лагранжа [c.110]

Движение такой системы в случае пренебрежения кулоновым трением описывается дифференциальным уравнением третьего порядка. Такого рода задачи, но с трением в муфте регулятора, в последнее время решались в работах А. И. Лурье [2j приближенным методом, А. А. Андронова н А. Г. Майера [3] точным методом. [c.113]

То же самое можно проделать и с идеальным ротором при раз-балансировке его единичным грузом, помещенным в условном нулевом положении в плоскости //. Амплитуды колебания подшипников, которые возникнут в этом случае при вращении ротора, обозначим соответственно и г- Полученные таким образом четыре величины а называются динамическими коэффициентами влияния установки. При скорости вращения ротора значительно выше критической трение мало влияет на параметры колебательного движения системы, и тогда коэффициенты влияния а будут почти вещественными величинами. Указанные коэффициенты влияния вполне определяют упругие и инерционные свойства системы при той угловой скорости, для которой они определены, и не зависят от величины дисбаланса. [c.108]

Здесь возможны два случая. Пусть система находится в равновесии но при малейшем увеличении груза Qi он будет перетягивать систему и начнет двигаться вниз (рис. б). В этом случае сила трения Т , направ ленная против возможного движения, должна быть направлена так же как сила /г,. Поскольку груз Qj должен при этом двигаться вверх, то сила Т2 должна быть направлена против направления движения, т.е. вниз Если теперь уменьшить груз Qj (или, что эквивалентно, увеличить Q2) то, по непрерывности, направление сипы сохранится, хотя модуль [c.146]

При исследовании движения системы тел часто требуется определить не только вектор состояния системы у (координаты и скорости), но и силовое взаимодействие (реакции) между отдельными телами системы. В качестве наиболее простой физической модели аналогичных задач можно привести следующую задачу. Груз массой т движется со скоростью v по абсолютно жесткой балке с упругим закреплением (рис. 10.19, а). Правая опора балки представляет собой пружину с жесткостью с и демпфером жидкого трения (коэффициент трения равен а). На массу т действует случайная сила /(г), ограниченная по модулю. Между балкой и массой т возникает реакция N, которая зависит от поведения во времени функции / внутри области возможных значений. При расчетах требуется определить максимально возможное значение динамической реакции N, возникающей между массой т и балкой. [c.436]

Вычисляем работы сил. В данном случае работа сил тяжести равна нулю, так как центры тяжести колес и ремня при движении системы не перемещаются. Сила трения Г р=/р. Ее работу найдем по формуле (47 ) [c.379]

Во многих случаях при движении жидкостей в различных гидравлических системах (например, трубопроводах) имеют место одновременно потери напора на трение по длине и местные потери. Полная потеря напора в подобных случаях определяется как арифметическая сумма потерь всех видов. Например, полная потеря напора в трубопроводе длиной Г, диаметром й, имеющем п местных сопротивлений, будет составлять [c.156]

Енусоы г. Трением па оси блока пренебречь. Система начинает движение из состояния покоя. [c.315]

Пример. Груз А силой тяжести — 150 Н опускается вниз, приводя в движение с помощью невесомой и нерастяжимой нити однородный диск О силой тяжести Р = 900 Н (рис. 79). Нить намотана на диск О и переброшена через блок В силой тяжести Р = 140 Н. Нить по блоку не скользит. Диск О имеет радиус Я = 30 см. Он движется по горизонтальному рельсу. Коэффициент трения скольжения между диском и рельсом / — 0,4, коэффициент трения качения б = 0,15см. Блок считать однородным диском радиусом г. Трением на оси блока пренебречь. Система начинает движение из состояния покоя. [c.341]

I -...)—фазовая траектория — проекция траектории механической системы на фазовую плоскость (ф. О, ф) эта же линия 1 -2 -3 -... в системе осей (Q — со, Os, Л1/с)—характеристика момента силы трения в) плоскость (ф, О,, ф) замкнутая линия AB DA — предельный цикл, к которому приходит движение системы, с какой бы точки N фазовой диаграммы состояния ни началось движение системы г) плоскость (ф, Oi, 1) III (линия 1"-2"-3"-4"...)—линия ф = ф(0—проекция траектории механической системы на плоскость (ф, Oi, У) д) плоскость (ф, 0[, У) IV (линия 1" -2 "-3" -4" )—линия а = оз 1)—проекция траектории механической системы на плоскость [c.231]

Действительно, при замене в следящем приводе усилия сухого трения в рабочем органе на усилие демпфирования вязким трением с переменным коэффициентом усиления, уменьшающимся с увеличением скорости сле--жения, исходная система уравнений, описывающих движение привода, может быть получена, например, из системы (3.21), при замене нелинейного члена на нелинейность fisiz]. При этом устойчивость привода г I [c.222]

Два одинаковых шарика массы т могут двигаться без трения по сторонам прямого угла АхОу расположенного в горизонтальной плоскости. Шарики имеют заряды д и —д. Показать, что такая система моделирует плоское движение материальной точки массы т в поле центральной силы Г = —а/г (а = д ). [c.69]

ПУАЗ — единица измерения динамического коэффициента вя.зкости (коэфф, внутреннею трения) в системе ( Г( (см. СГС система единиц). П. равен вязкости такого вещества, в к-ром на 1 см площади дви-жуп1егося слоя действует сила трения, равная 1 дине, при условии, что изменение скорости движения между этим слоем и слоем, находящимся от иего на расстоянии 1 см, равно 1 см/сек. Размерность П. см X X г сек 1 обознач. пэ, Р (ГОСТ 7664—61). Иа практике 1нироко пользуются дольной единицей — сантипуазом ( /w), равным 0,(11 /13. Это объясняется тем, что вязкость воды при 2()° С близка к 1 слз (точнее 1,(10,5 n.i). Вязкость различных веществ колеблется от неск. П. (масла, бит мы) до десятитысячных долей пуаза (газы). 1 иа = (),1 н сек м —ед. вязкости в Международной систе.ме единиц. г. Д. Бурдун. [c.245]

Задача 1251 (рис. 667). На сплошной однородный цилиндр Л радиусом г и массой mj Рис. 667 намотан трос, перекинутый через идеальный блок. Конец этого троса прикреплен к грузу В массой т. , который находится на негладкой горизонтальной плоскости (коэффициент трения равен / = onst). Считая, что в начальный момент система находилась в покое, определить 1) коэффициент трения, при котором груз будет двигаться 2) ускорение груза 3) ускорение оси цилиндра 4) угловое ускорение цилиндра 5) натяжение троса при движении груза В. [c.443]

Составление уравнений движения. Расчетная механическая модель системы пpeд JaвлeнaJIa рис. 42, б. На материальную точку М действуют с ила G, сила F упругости троса /, сила /- г упругости троса 2, сила Л 1 вязкого трения. [c.64]

Для различных частных случаев уравнение движения (16-16) может упроститься в связи с тем, что некоторые силы, входящие в него, оказываются или равными нулю, или получают пренебрежимо малую величину фавнительно с другими силами. Например, при параллельно-струйном установившемся движении сила инерции / = 0 при напорном движении в трубопроводе эффект действия собственного веса G рассматриваемого объема жидкости по фавнению с эффектом действия сил давления Р оказывается ничтожным, и потому сила G из уравнения (16-16) может быть исключена в этом уравнении останутся только силы Т W I-, при ламинарном движении силы I часто могут оказаться пренебрежимо малыми фавнительно с силами Т при турбулентном безнапорном движении воды благодаря весьма низкой ее вязкости силы трения Т оказываются настолько малыми по фавнению с другими силами, что в уравнении (16-16) силами Г можно пренебречь, и т, д. Рассмотрим спфва простейшие случаи, когда на исследуемую жидкость действует только одна система определяющих сил (не считая сил инфции) при этом ограничимся рассмотрением только таких условий движения, при которых силы инерции соизмеримы с силами тяжести или силами внутреннего трения. [c.527]

Правда, оказалось также, что в применении принципа надо соблюдать величайшую осторожность, дабы не впасть в ошибку, а именно при формулировании условий для возможных перемещений. Так, например, применяя принцип наименьшего действия к движению твердого тела в жидкости при отсутствии трения и вращения, недостаточно оставить неизменными начальное и конечное положения твердого тела необходимо оставить без изменений также начальное и конечное положения всех частиц жидкости. Ошибку другого рода сделал Г. Герц, когда он во введении к своей механике применил принцип наименьшего действия к движению шара, катящегося по горизонтальной плоскости, и при этом для возможных перемещений поставил условия, недопустимые для неголономной системы. Заслуга разъяснения этого обстоятельства принадлежит в первую очередь О. Гёльдеру и А. Фоссу. [c.586]

Имеется третий механизм взаимного трения между сверхтекучей и нормальной компонентами (помимо квантовых вихрей и рождающихся квазичастиц) за счёт пространственно-временных изменений вектора I. Поскольку динамика вектора / тем самым определяет сверхтекучее движение, двухжидкостная гидродинамика Ландау включает ур-ние для I. Ур-ние (2) в мо-дифициров. системе ур-нии гидродинамики для Л-фааы принимает следующий вид (при г = 0) [c.457]

Колебат. механич. системами Э. п. могут быть стержни, пластинки, оболочки разл. формы (полые цилиндры, сферы, совершающие разл. вида колебания), механич. системы более сложной конфигурации. Колебат. скорости и деформации, возникающие в системе под воздействием сил, распределённых по её объёму, могут, в свою очередь, иметь достаточно сложное распределение. В ряде случаев, однако, в механич. систем можно указать элементы, колебания к-рых с достаточным приближением характеризуются только кинетич, и потенц. энергиями и энергией механич. потерь. Эти элементы имеют характер соответственно массы М, упругости I / С и активного механич. сопротивления г (т.н. системы с сосредоточенными параметрами). Часто реальную систему удаётся искусственно свести к эквивалентной ей (в смысле баланса энергий) системе с сосредоточенными пара.меграми, определив т. н. эквивалентные массу Л/, , упругость 1 / С , и сопротивление трению / . Расчёт механич. систем с сосредоточенными параметрами может быть произведён методом электромеханич. аналогий. В большинстве случаев при электромеханич. преобразовании преобладает преобразование в механич, энергию энергии либо электрического, либо магн. полей (и обратно), соответственно чему обратимые Э.п. могут быть разбиты на след, группы электродинамические преобразователи, действие к-рых основано на электродинамич. эффекте (излучатели) и эл.-магн. индукции (приёмники), напр, громкоговоритель, микрофон электростатические преобразователи, действие к-рых основано на изменении силы притяжения обкладок конденсатора при изменении напряжения на нём и на изменении заряда или напряжения при относит, перемещении обкладок конденсатора (громкоговорители, микрофоны) пьезоэлектрические преобразователи, основанные на прямом и обратном пьезоэффекте (см. Пьезоэлектрики) электромагнитные преобразователи, основанные на колебаниях ферромагн. сердечника в перем. магн. поле и изменении магн. потока при движении сердечника [c.516]

На рис. 4, г изображены зависимости, характеризующие влияние веса подвижных частей привода на величину возможного подводимого давления к системе. Вес подвижных частей в общем случае отрицательно сказывается на устойчивости копировальных систем, что и видно из графиков. Нагружение производилось до 240 кГ. Нагружение еще большими грузами вызывало резкое изменение сил трения в направляющих каретки, и верхний предел возможного подведенного давления значительно уменьшался, особенно при движении систем с малыми скоростями. Так, при нагружении каретки грузами до 260 кГ система I с / = 25 мм 1 р = 100 см = I см, 8 = 0,03 мм становилась неустойчивой при давлении рд = 20 кПсм" , а системы II и III теряли устойчивость соответственно при Ро = = 24 кПсм и 26 кПсм . [c.146]

Изготовляют виброход в 1959 г, в Сибирском металлургическом институте (г. Новокузнецк), создают импульсно-фрикционный движитель инженеры НАМИ. Этот движитель представляет собой шарнирно закрепленную на основании раму, качающуюся относительно оси. Ось сидит в подшипниках перпендикулярно направлению движения всей системы. Два вала, укрепленные на раме, вращаются от электродвигателя в разные стороны. На каждом валу эксцентрично посажены массы — эксцентрики. При вращении валов эксцентрики создают динамические реакции на опоры (если применить принцип Д Аламбера, считая всю систему неподвижной, можно сказать центробежные силы инерции ). На одном валу динамические реакции от эксцентриков то прижимают машину к земле, то отталкивают ее вверх, на втором они действуют в горизонтальном направлении толкают машину вперед во время ослабления ее давления на грунт и назад во время прижима ее к земле. Ясно, что машина при этом будет двигаться вперед — назад она сдвинуться пе может, потому что во время толчка назад она прижата к земле и ее прочпо удерживает сила трения. В этот период центр масс машины перемещается вперед. Так что машина (вернее, ее центр масс) перемещается вперед именно при покоящемся основании, а во время перецвижения основания вперед (кажущемся движении машины) центр ее [c.146]

Более сложные модели системы учитывают специфику влияния колебательной упругой системы станка, имеющей много степеней свободы. Схема одной из таких моделей показана на рис. 9, а. Система представлиется имеющей две степени свободы в плоскости действия силы трения, перпендикулярной поверхности скольжения. Главные оси жесткости системы, несущей скользящее тело, не совпадают с направлением силы трения и нормальной нагрузки. Суммирование колебаний по направлениям главных осей жесткост и, происходящих со сдвигом по фазе, дает эллиптическую траекторию движения трущегоси тела. Если система неустойчива, то при колебательном движении (рис. 9, б) в сторону действия силы трения (положения 1—3) тело сильнее прижимается к направляющим, и сила трения возрастает, а при движении против р"- трения (положения 4 — в)—давление меньше, и сила трения уменьшается. 1 абота силы трения за цикл колебания (рис. 9, в), пропорциональная площади эллипса перемещений, идет на поддержание колебаний незатухающими, т. е. определяет существование автоколебаний. При этом нормальная сила изменяется (рис. 9, г) ак консервативная упругая сила. [c.127]

Автоколебания в системе возникают вследствие действия силы трения Т в месте контакта массы т с леитой I, которая движется со скоростью Гф. Леита приводится в движение двигателем Д с помощью шкива радиуса г [c.194]

Рассмотрим такое движение системы штампов, при котором путь трения для разных штампов различен. Этому условию отвечает, например, вращательное движение системы штампов вокруг некоторой фиксированной оси. В качестве иллюстрации определим распределение выступов по высоте в установившемся режиме изнашивания для системы цилиндрических штампов, равномерно расположенных внутри кольцевой области [Ri г R2) при вращении системы с постоянной угловой скоростью вокруг вертикальной оси, проходящей через центральную точку О. На рис. 8.12 показаны схема контакта и сглаженная форма изношенной поверхности системы штампов. Кривые 1 и 3 построены при одинаковых значениях относительной площади контакта Л (Л = No — R )) и различных значениях безразмерного радиуса пятна контакта а = ajR . Кривые 1, 4 и 2, 3 построены для штампов одного размера, но при разных значениях Л. Расчёты показывают, что при неизменном значении ai чем выше относительная площадь контакта Л, тем больше отличие графика функции Лоо (р)/ оо (pi) [р — f 1 2, Pi = R1IR2) от функции pi/p, соответствующей высотному распределению штампов без учёта их взаимного влияния друг на друга. При одинаковых значениях относительной площади контакта Л взаимное влияние возрастает с уменьшением размера штампов и, следовательно, с ростом их числа N, которое пропорционально величине Л/af. [c.435]

Труды Ж. Даламбера по гидродинамике начали появляться почти одновременно с гидродинамическими исследованиями Эйлера. Сочинение Даламбера 1744 г. Трактат о равдовесии движения жидкостей по словам автора, пронизан стремлением соединитБ геометрию (математику, а точнее, аналитические методы) с физикой (результатами опытов). Даламбер занимался экспериментальными исследованиями сопротивления движению тел в жидкости в связи с запросами кораблестроения. Его подход ко всем задачам механики системы и, в частности, к вопросам гидромеханики базируется на основной идее, выраженной в его знаменитом принципе, согласно которому законы динамики могут быть представлены в форме уравнений статики. В упомянутом трактате этот метод применяется к разнообразным тонким вопросам движения жидкости в трубах или сосудах. Даламбер исследовал законы сопротивления при движении тел в жидкостях и указал интегрируемый в квадратурах случай. Процесс образования вихрей и разреженности за движущимся телом он объяснял вязкостью жидкости и ее трением о новерх-186 ность обтекаемого тела. [c.186]

С помощью преобразования прямой в прямую (3.11) пове,до-ние фазовых траекторий уравнения Лоренца можно отобразить в виде серии точечных отображений прямой в прямую, показанных па рис. 7.28. Первый рис. 7.28, а отвечает устойчивости состояния равновесия О (0<г<1), второй рис. 7.28,6 — появлению двух устойчивых состояний равновесия О, и О2, третий рис. 7.28, в — рождению неустойчивых периодических движений Г1 и Гг и появлению разрыва непрерывности, четвертый рис. 7.28, г — возникновению стохастического аттрактора, пятый рис. 7.28, д — влинанию периодических движений Г1 и Гг в состояпия равновесия О1 и Ог и последний 7.28, е — появлению у графика точечного отображения горизонтальных касательных и в связи с этим устойчивых неподвижных многократных точек. Мы видим, что в этой интерпретации возникновение стохастичности и системе Лоренца похоже на то, как возникает стохастичность в неустойчивом осцилляторе с отрицательным трением и ударами, рассмотренном в гл. 3. [c.194]

Задача 1-34. Какую силу Рг нужно приложить к большему парщню, чтобы система находилась в равновесии (рис. 1-27) Сила, приложенная к меньшему поршню, Р1 = 147 =15 кГ. Диаметр большего (поршня 0=300 мм, меньшего < =50 мм. Разность уровней /г=30 см. Трубки заполнены водой. Трением поршней при движении и их весом пренебречь. Сколько процентов составляет сила давления столба воды от найденной силы Рг [c.30]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...