Закрепление упругое

Абсолютно жесткий рычаг АС закреплен упругим тросом BD, нижний конец которого может свободно перемещаться по горизонтали (рис. а). Получить зависимость силы Р от угла поворота рычага ф, сравнить результаты, получаемые по линейным и нелинейным зависимостям. [c.39]

Рассмотрим какую-либо неподвижно закрепленную упругую систему, на которую с высоты И падает груз весом Р (рис. 14.5, а...г). Пройдя путь А, груз, движущийся с некоторой скоростью, приходит в соприкосновение с неподвижной системой. Это явление называется ударом. При изучении удара предполагаем, что удар является неупругим, т. е. груз после соприкосновения с конструкцией движется совместно с нею. После удара в некоторый момент времени скорость его перемещения становится равной нулю. [c.511]

При одних и тех же внешних нагрузках и условиях закрепления упругая система может иметь не одно, а несколько состояний равновесия. Покажем это на самых простых примерах. [c.7]

Итак, даже на простых примерах можно показать, что при одной и той же внешней нагрузке и одних и тех же условиях закрепления упругая система может иметь несколько различных положений равновесия. Чрезвычайно важно подчеркнуть, что эта множественность положений равновесия может быть обнаружена только в том случае, когда уравнения равновесия составляются для деформированной, отклоненной от своего исходного ненагруженного положения системы. В линейной теории упругости уравнения равновесия составляют для недеформированной системы, т. е. используют принцип неизменности начальных размеров сопротивления материалов. В этом случае при заданных условиях закрепления и заданных внешних нагрузках всегда будет обнаружено только одно единственное положение статического равновесия упругой системы. Так, в рассмотренных примерах, составляя уравнения равновесия для недеформированной системы, не обнаружим других положений равновесия стержня, кроме исходного вертикального положения. [c.9]

Внешние вибрации окружающей среды, вызывающие периодическое движение точки О закрепления упругого элемента k . Наиболее опасной помехой является гармоника этого возмущения по частоте, совпадающей с частотой вращения ротора О), а поэтому для оценки влияния [c.19]

Из выражений (1) слеДует, что они имеют совершенно общий характер и отражают существование гироскопического эффекта. С изменением условий закрепления (упругая опора, заделка, изменение числа опор) будут изменяться лишь коэффициенты влияния, но вид уравнений останется тем же. [c.185]

Вибрации внешней среды вызывают периодическое движение точек закрепления упругого элемента и демпфера j, передаваясь через эти элементы на массу т . [c.449]

Считая колебания точки закрепления упругой связи с основанием синхронными и синфазными по отношению к возмущающей силе от неуравновешенности ротора, будем иметь проекции перемещения на ось л равными [c.449]

Метод основан на измерении отклонения от первоначального положения свободного конца консольно закрепленной упругой металлической пластины с лакокрасочным покрытием под влиянием внутренних напряжений, возникающих в покрытиях (рис. 4.19). [c.123]

Решение таких задач для различных способов закрепления упругого стержня постоянной жесткости приводит к единой обобщенной формуле Эйлера [c.96]

Естественным продолжением задач, связанных с изучением особенностей эффектов Доплера и Вавилова-Черенкова в упругих системах является рассматриваемый в шестой главе вопрос о переходном излучении упругих волн, возникающих при движении нагрузок вдоль неоднородных направляющих (таких, как струна, балка, мембрана и пластина при периодическом и случайном изменении их параметров). В качестве неоднородности выступают зачастую основание или закрепление упругой системы. Исследуются актуальные для приложений вопросы об условиях возникновения резонанса и неустойчивости колебаний движущегося объекта, а также эффект дифракционного излучения упругих волн в неодномерных системах. [c.17]

При кинематическом перемещении точки закрепления упругой связи по закону у а (О (рис. 1.2.4, б) дифференциальное уравнение движения массы т [c.60]

Уравнения (43) и условия на поверхности (44) вполне определяют перемещения и, VII IV, которые совершают точки закрепленного упругого тела при деформации. [c.53]

В качестве второй модели Максвелл рассматривает слой из закрепленных упругих шаров, расположенных так далеко друг от друга, что ни один из них не затеняет других шаров от удара молекул. Он также предполагает слой настолько толстым, что ни одна молекула не может пролететь слой, не ударившись с одним [c.65]

Рис. 46. Расчетные формы колебаний однородного стержня при различных граничных условиях сварочного наконечника а—свободен или жестко закреплен б — закреплен шарнирно в — закреплен упруго

При других граничных условиях собственные формы колебаний описываются тригонометрическими и гиперболическими функциями. В частности, если левый конец стержня закреплен упруго, а правый свободен, то граничные условия для собственных форм принимают вид Х(0) = Х"(0) = Х" 1) = = 0. Собственные значения при [c.57]

Уайт [157] рассмотрел эту задачу для материала, у которого зависимость напряжение — деформация имеет вид, показанный на фиг. 39, и изобразил диаграмму распространения фронтов различных волн на плоскости (д , /). Такая диаграмма показана на фиг. 41 для стержня, испытавшего удар на одном конце, тогда как другой его конец закреплен. Упругие волны показаны на фигуре тонкими линиями, а пластические волны — жирными линиями. Предположено, что длина стержня равна 01, а постоянное сжимающее напряжение приложено в течение времени ОТ, после чего снято. Зависимость (х, ) для фронта начальной упругой волны обозначена О А, а зависимость для фронта пластической волны обозначена ОР. Из точки и распространяется волна разгрузки со скоростью упругих волн и встречает пластическую волну в точке Р . Затем упругая волна сжатия движется в обратном направлении к концу стержня, тогда как пластическая волна с уменьшенной амплитудой, но с той же скоростью распространяется к точке Рд, где она еще раз встречает упругую волну, отраженную от конца стержня, и этот процесс повторяется в точках Р , Р и т. д., причем амплитуда пластической волны при каждой встрече уменьшается. Тем временем упругая волна достигает закрепленного конца стержня в точке А. Так как в момент отражения напряжение между фронтом пластической волны и закрепленным концом стержня всюду равно пределу пропорциональности, избыточное напряжение, возникающее при отражении, распространяется в обратном направлении как пластическая волна это показано на фиг. 41 в виде прямой АВ. Эта волна встречает [c.160]

В плоскости Хз = О напряжение О22 имеет конечный разрыв (скачок) на границах Х] = ах прямоугольника аналогично напряжение ац претерпевает разрыв на границах Х2 = 2 прямоугольника. Плоское напряженное состояние возникает в упругом полупространстве также при наличии на границе Хз = О источников тепла ). Однако оказывается, что в случае закрепленного упругого полупространства (например, при граничных условиях Ыз = О, аз1 = аз2 = О при Хз = 0) напряжения = = 1,2, 3) отличны от нуля. [c.496]

Между тем известны области, в которых успешно применяются в режиме сухого трения металлические материалы для подшипников. К одной из конструкций, выполненной из такого материала и испытанной авторами работы [62] для высокооборотных роторов турбохолодильника, относится лепестковый подшипник. Его преимущества заключаются в возможности гашения автоколебаний ротора при высоких частотах вращения (80000—180 000 об/мин), когда подшипник работает в режиме газовой смазки. Лепестковый подшипник (рис. 78) представляет собой корпус, в котором закреплен упругий вкладыш, состоящий из двух пакетов лепестков (фольга 35 мкм) разной длины. Один из пакетов рабочий, другой центрирующий. При вращении Бала лепестки упруго прижимаются к корпусу, образуя слой газовой смазки, поддерживающий ротор в рабочем режиме работы. Испытания лепесткового подшипника показали высокую совместимость пары трения сталь 45 НЯС 62) и молибден, ко- [c.155]

Упругие дисковые муфты (фиг. 68) более распространены, чем поводковые муфты, так как они могут компенсировать несовпадение осей соединяемых валов и поглощать вредные удары и вибрации. Упругая муфта имеет два диска 1 (см. фиг. 68), в каждом из которых закреплены по два пальца 2. Пальцы одного диска расположены под углом 90° к пальцам второго диска. Между дисками посредством пальцев закреплен упругий элемент 3. [c.91]

После снятия закрепления упругие напряжения могут деформировать изделие [c.303]

Во втором случае тарирование предельных ключей производится при помощи приспособления с упругим стержнем. В корпусе 1 этого приспособления (фиг. 291, б) одним концом закреплен упругий стержень 2, в свободный конец которого упирается болт 3, завинчиваемый в отверстие корпуса. Головка болта выполняется соответственно размерам проверяемого предельного ключа. При завинчивании болта эталонным ключом (до момента размыкания ключа) определяют индикатором 4 прогиб стержня, затем определяют прогиб стержня при завинчивании болта проверяемым ключом также при предельной силе затяжки. Сравнивая величину прогиба в том и другом случае, производят соответствующую регулировку пружины проверяемого ключа. [c.238]

Наружный диаметр трубчатого упругого элемента берется около 10—15 мм. При его уменьшении возникают трудности с наклейкой и размещением датчиков. Значительное увеличение диаметра влечет за собой излишнее повышение продольной жесткости. При консольном закреплении упругого элемента (как на фиг. 28) это, кроме того, увеличивает его поперечную изгибную жесткость, что нежелательно с точки зрения взаимодействия составляющих измеряемой силы. [c.50]

Решение уравнения (10) удобно выполнять графически построением графиков функций правой и левой частей. Точки пересечения графиков дадут критические значения величин Л4 и, соответственно, частот Я4. Из (10) видно, что частоты Я зависят от величины податливости б4 системы, а последняя, очевидно, зависит от условий закрепления упругой связи 4 в дисках 1 и 3. [c.424]

Рассматриваем консольно закрепленный упругий изотропный призматический стержень произвольного поперечного сечения, изгибаемый приложенными к свободному концу поперечными уси-ллями, приводящимися к силе Р. [c.152]

Консольный метод основан на измерении отклонения от первоначального положения консольно закрепленной упругой металлической пластинки с лакокрасочным покрытием (на одной стороне) под влиянием внутренних напряжений в пленке лакокрасочного покрытия (рис. 121). Определив отклонение от первоначального положения А/г (см), зная модуль упругости пластины Е (кгс/см ), длину пленки лакокрасочного покрытия L (см), толщину пластины 5 (см) и толщину высушенного лакокрасочного покрытия Лх (см), можно подсчитать внутренние напряжения (кгс/см ) по формуле [c.251]

Предположим, что к свободному от закреплений упругому телу, находящемуся в покое, прилагается внезапно некоторая поверхностная нагрузка. Если бы тело было абсолютно твердым, то при этом все его точки мгновенно получили бы некоторые ускорения, которые [c.200]

Переходя к теореме единственности, следует прежде всего напомнить, что, как это уже указывалось, при заданных внешних силах и условиях закрепления упругое тело, вообще говоря, может иметь не одну, а несколько форм равновесия. Однако если допустить линеаризацию уравнений, то можно доказать, что при этом для любой задачи теории упругости получается только одно решение. Покажем это для статических задач. [c.215]

Например, так может обстоять дело при закреплении упругого тела на опорах заданного типа, при внедрении внешних предметов в твердую деформируемую среду или при обтекании вязкой жидкостью твердого тела заданной формы и во многих других случаях. [c.338]

Внутри корпуса 1 (рис. 13) установлен ведомый элемент, состоящий из двух обойм 2 и 7, внутри которых с помощью пальцев 8 и нарезанных на внутренних диаметрах обойм зубьев закреплен упругий резиновый элемент 6. [c.16]

Под действием осевой силы Я изгибаются тонкие вертикальные стойки 4 с наклеенными на них тензодатчиками 5- 8. При таком закреплении упругого элемента другие составляющие аэродинамической силы и [c.93]

Здесь F - площадь поперечного сечения I - длина стержня, балки -момент сопротивления при изгибе 7 — о.севой момент инерции сечения - момент сопротивления при кручении - момент инерции при кручении h — толщина оболочки, пластины г — радиус оболочки, пластины Е, G - moj h упругости при растяжении и сдвиге соответственно а, а, 1, oi2, а% — коэффициенты, зависящие от условий закрепления, нагружения и коэффициента Пуассона /i. [c.5]

Деформации деталей станка, обрабатываемой детали и инструмента во время обработки под влиянием силы резания вследствие недостаточной жесткости их и упругой системы станок — приспособление — инструмент — деталь (СПИД), в частности деформация детали, возникающая при ее закреплении для обработки. [c.48]

На точность обработки на многорезцовых полуавтоматах влияют, помимо общих, ряд дополнительных факторов, свойственных многорезцовому обтачиванию неточность размеров, определяющих взаимное расположение резцов по диаметру и длине ступеней обтачиваемого вала (или другой детали), неодинаковый износ резцов, меняющаяся величина отжатия в технологической упругой системе станок — приспособление — инструмент — деталь, что происходит по причине последовательного вступления в работу резцов, закрепленных в резцедержателях. [c.186]

Если X, К, Z, — СИЛЫ или моменты, действующие в лишних элементах или в лишних закреплениях упругой системы, то значения этих статически неопределимых величин могут быть определены из того условия, что нотенциальная энергия деформации системы, представленная в виде функции от У, Z, , должна получать наименьшее значение. Таким образом мы имеем следующие уравнения [c.171]

Проверяемые пружины 1 вр учную по одной загружаются вма-газ1ин 2. Нижняя пружина снимается из магазина штоком пневматического цилиндра 3 и подается -на позицию измерения 4, где она сжимается до номинального размера, при котором должна контролироваться сила упругости. Пружина обжимается, с одной стороны, штоком цилиндра 3, с другой (через промежуточный плунжер) —консольно закрепленной упругой пластиной 5, изготовленной из пружинной стали. [c.242]

Рассмотрим следующий пример обра зования деформаций. Элемент неподвижно закреплен одним своим концом, другой его конец закреплен упругой связью. Элемент длиной, равной 1, равномерно нагрет по длине. В данном примере мы имеем три разновидных деформации [c.116]

В других случаях условия закрепления концов стержня выра-ясаются более сложным образом. Например, при упругом закреплении конца стержня соответствующее такому закреплению краевое условие должно учитывать характер возможных смещений конца и возникающих при этом упругих восстанавливающих сил. Так будет, например, в случае закрепления, упругого для поперечных смещений конца и жесткого для поворота или, наоборот, жесткого для поперечных смещений и упругого для поворота и т. д> С такими упругими закреплениями приходится встречаться при расчете на колебания турбинных лопаток, концы которых связаны бандажом, а также при учете упругой податливости заделки хвоста в ободе диска. С некоторыми видами упругих закреплений мы встретимся в разобранных дальше примерах. Отметим, что, оставаясь в пределах линейной теории, мы ограничиваемся рассмотрением краевых условий, выражающихся уравнениями, линейными относительно величин [c.275]

В связи с большой величиной коэффициента линейного расширения ы низки.м модулем упругости сплав имеет повышенную склонность к короблению. Поэтому 1Шобходимо прибегать к жесткому закреплению листов с помощью грузов, а такгке ннев-мо- или гидравлических прижимов на специальных стендах для сварки полотнищ и секций из этих сплавов. Ввиду высокой теплопроводности алюминия приспособления следует изготовлять из материалов с низкой теплопроводностью (легированР1ые стали и т. п.). [c.354]

Фирма Циллер (Германия) производит уплотнение упругами стальными шайбами (рис. 11.23), которые применяют при скорости скольжения до 6 м/с и смазывании подшипников любым смазочным материалом. Толщина шайб в зависимости от их диаметрального размера еоставляет а = 0,3...0,6 мм. Торцовая рабочая грань шайб выступает за их плоскость на с = 0,5...0,6 мм, что создает после закрепления шайб достаточную силу прижатия рабочей грани к торцу кольца подшипника. Размеры шайб см. в табл. 24.25. [c.184]

Так же как и в роликовом генераторе, в целях предохранения гибкого колееа от раскатывания устанавливают подкладное кольцо 1. Закрепление подкладного кольца от осевого смещения в дисковом генераторе затруднено. В конструкции по рис. 15.6, а кольцо удерживает борт, входящий в паз гибкого колеса. Высота борта ограничена допускаемым значением упругой деформации растяжения гибкого колеса при установке подкладного кольца (т. е. не превышает десятых долей миллиметра), что не гарантирует надежного запирания кольца. Кроме того, паз как концентратор напряжений снижает прочность гибкого колеса. Матери ш подкладного кольца—сталь ШХ15 (50...58 НКСэ). Материал дисков—конструкционная сталь 45, 40Х с закалкой рабочей поверхности до 48...50 НЯСд. [c.241]

Рассмотрим уравнение (15.11) в приложении к колебаниям вала для простейшего случая (рис. 15.8). Здесь па валу, вращающемся с угловой скоростью ojg, закреплен диск массой т с эксцеитриснте-том е. Собственную массу вала считаем малой по сравнению с т и п расчет не принимаем (упругая система а одной степенью свободы). На вал действует центробежная сила [c.268]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...