Трение поршней

Невыполнение хотя бы одного из указанных условий делает расширение газа неравновесным. Если неравновесность вызвана трением поршня о стенки цилиндра, то работа б/, совершаемая против внешней силы Р, оказыва( тся меньше, чем pdv, так как часть ее затрачивается на преодоление трения и переходит в теплоту б(/тр. Она воспринимается газом вместе с подведенной теплотой bq, в результате чего возрастание энтропии газа в неравновесном процессе ds = = f>q Ьq p)/T оказывается больше. [c.26]

Трением поршня о стенки трубопровода пренебречь. [c.20]

Трением поршня в цилиндре пренебречь. [c.261]

Утечками и трением поршня в цилиндре пренебречь. [c.263]

Определить, в течение какого времени будет продолжаться истечение, если в начальный момент отверстия расположены на глубине Ь = 0,3 м под поршнем. Трением поршня можно пренебречь. [c.332]

Пренебрегая трением поршня, определить силу, действующую на цилиндр. [c.386]

В большинстве случаев трение является вредным сопротивлением, и для его преодоления приходится затрачивать часть подводимой энергии. Например, в двигателе внутреннего сгорания происходит превращение тепловой энергии в механическую. Этот процесс протекает в цилиндре двигателя. Полученная в цилиндре механическая энергия (работа) передается на коленчатый вал не полностью, так как часть ее затрачивается на преодоление трения в механизме двигателя — трения поршня о втулку цилиндра и трения в подшипниках. С коленчатого вала энергия на гребной винт передается через систему промежуточных валов, в подшипниках которых также имеется трение. Все эти виды трения представляют собой вредные сопротивления. [c.91]

Определить силу Р, если под ее действием уровень в пьезометре поднялся на высоту А/г = 0,25 м от начального положения (0). Диаметр поршня D = 0,2 м, диаметры цилиндра = 0,1м и = 0,21 м. Трением поршня о стенки цилиндра и влиянием подъема уровня спирта в пьезометре на объем спирта под поршнем пренебречь. [c.27]

При решении задачи трением поршней о стенки сосуда пренебречь. [c.33]

Утечками и трением поршня в гидроцилиндре пренебрегать. [c.264]

Задача 1.43. Для обеспечения обратного хода гидроцилиндра его полость / заполнена воздухом под начальным давлением р. Найти размер Z, определяющий положение стопорного кольца 2, которое ограничивает ход штока. Размеры цилиндра )ц=150 мм й ш=130 мм ход штока /.= 400 мм. Сила трения поршня и штока 400 Н, давление слива р2 = 0,3 МПа, давление [c.21]

Трением поршня, штока и смеси пренебречь. Вес подвижных частей не учитывать. [c.120]

В уравнении (26) силы трения поршня и штока определяют механические потери на трение и оцениваются механическим КПД гидроцилиндра, а произведение давления штоковой полости на ее площадь определяет гидравлические потери. В инженерных расчетах уравнение (26) обычно записывают в таком виде [c.191]

На рис. 14 приведена принципиальная схема гидравлического пресса. Прикладывая к меньшему поршню силу Р, мы создаем в жидкости давление р = P/f, которое в соответствии с законом Паскаля передается и большему поршню, вызывая силу Q = pF. Таким образом, если принять во внимание коэффициент полезного действия системы т], учитывающий трение поршней о стенки цилиндров, получим [c.28]

При рассмотрении величин усилий, получаемых на поршне (што-ке) силового гидроцилиндра, не учтены силы трения поршня и его уплотнения о стенки цилиндра и уплотнения штока, а также силы сопротивления, возникающие при вытеснении рабочей жидкости из противоположной полости. Эти вредные сопротивления снижают величину эффективного усилия штока. [c.89]

К основным параметрам ГПП следует отнести силы и моменты сил, действующие на звенья их со стороны жидкости или газа, передаточное число, расход жидкости и к. п. д. Сила которую может преодолеть поршень поршневого двигателя, зависит от удельного давления воздуха или жидкости по обе стороны поршня и сопротивления его движению в цилиндре (рис. 21.4, а). Принимаем следующие обозначения величин р и р2 — абсолютное давление жидкости или воздуха соответственно в полостях цилиндра pi > рг) F площадь поршня — площадь штока Ps — давление атмосферы Т — сила трения поршня и деталей его уплотнения о цилиндр. [c.374]

Теоретический цикл Отто основывается на следующих предпосылках. Рабочим теплом является воздух, не претерпевающий в цикле химических превращений. Трение поршня о стенки цилиндра отсутствует, равно как и турбулентность, ускорения и иные диссипативные процессы в газе. Имеют место следующие процессы [c.60]

Сверху поршень нагружен пружиной 3. Величина прижатия регулируется гайкой 8. К нижней части цилиндра прикреплен штуцер 10, к которому с помощью шланга присоединяется измерительная оснастка. При изменении размера контролируемой детали давление в нижней части цилиндра 1 изменяется, и поршень 2 занимает новое положение. При этом шток 4 поршня воздействует через промежуточную амортизирующую пружину 5 на измерительный стержень индикатора часового типа 6. Для уменьшения влияния сил статического трения поршня [c.255]

Рассмотрим движение поршня в предположении, что технологические усилия и силы трения поршня о стенки цилиндра постоянны, изменение приведенного веса очень мало, приведенные- массы звеньев и жидкости также постоянны, кран открывается мгновенно, а на поршень действует пружина, расположенная в цилиндре (рис. XI.6). [c.218]

Чувствительность машины определяется величиной наименьшего груза, который начинает вызывать отклонение указателя нагрузок. Чувствительность зависит от трения в цапфах рычагов, передающих нагрузку, трения поршней в пульсаторах, сопротивления амортизаторов в машинах типа Мура, Шейка-Лера и др. [c.82]

Б гндроманипю с наклонным блоком сила Fp (см. рис. 3.32) направлена по оси шарнирно-опертого нштуна, когорый, как показано на рис. 3.32 н 3.34, отклоняется от оси н.плнндра на малый угол б, и поэтому образует весьма малую боковую составляющую, которая определяет малые силы трения поршня о стенку цилиндра. [c.322]

И аккумуляторах, применяемых в гидроприводах, жидкость и газ обычно разделены поршнем или иными средствами для устранения возможности растворения газа в жидкости, В соответствии с типом применяемого разделителя сред различают поршневые (рис. 3.118, а) и диафрагмениые (рис. 3.118, б) аккумуляторы. Недостатком первых является трение поршня в цилиндре, па преодоление которого расходуется энергия аккумулятора, а также возможность нарушения герметичиостя в соедниении поршня и цилиндра. Кроме того, при наличии трения возможны скачкообразные движения поршня и как следствие — колебания давления. Эти недостатки [c.411]

Рассмотрим работу теоретического одноступенчатого кс мпрес-сора при следующих допущениях. Геометрический объем цилиндра компрессора равен рабочему объему (отсутствует вредное пространство). Отсутствуют потери работы на трение поршня о стенки цилиндра и дросселирование в клапанах. Всасывание газа в цилиндр и его нагнетание в резервуар осуществляются при постоянном давлении. [c.246]

При скольжении одни и те же точки движущегося тела приходят в соприкосновение все с новыми и новыми точками опорной поверхности. При качении следующие одна за другой точки катящегося тела приходят в соприкосновение со следующими одна за другой точками опорной поверхности. Примерами трения скольжения являются трение щейки вала в подшипнике, трение поршня [c.82]

Указание. Противодавлением воды, прошедшей через отверсгие в поршне, и трением поршня о цилиндр пренебречь. [c.77]

D, = 0,2l м. Трением поршня о стенки цилиндра и влиянием подъема уровня спирта в пьезометре на объем спирта под порп]нем пренебречь. [c.29]

При движении поршня остаточный воздух адиабатически сжимается, и непосредственно перед ударом давление воздуха может подниматься, что вызывает дополнительное изменение скорости. Сила трения поршня при движении по пусковой трубе вызывает )авномерное уменьшение ускорения. ia рис. 4 приведены зависимости изменения ударного ускорения,скорости, перемещения во времени при работе ударных стендов этого типа. В комплект стенда входит вычислительная машина, для которой разработана программа, позволяющая определять размеры тормозного устройства, необходимого для формирования ударного нагружения с заданными параметрами. Программа основана на двойном интегрировании изменения ударного ускорения во времени. По уровню ударного ускорения в любой момент времени от /j до 4 и массе ударной платформы с монтажным приспособлением и испытуемым изделием определяют поперечные сечения тормозного устройства в виде решетки. По этой площади находят требуемый боковой размер решетки, а по зависимости изменения перемещения по времени — высоту тормозного устройства от вершины до выбранного сечения. В вычислительную машину вводят следующие данные длительность ударного импульса, изменение ударного ускорения во времени, начальную скорость соударения, характеристики материала тормозного устройства. В результате получают по десяти уровням ударного ускорения боковую длину и высоту тормозного устройства. [c.345]

Принимая во внимание необходимость учета теплоты трения при расчетах теплового состояния поршня быстроходного дизеля и в то же время сложность непосредственного ее замера, можно использовать различные косвенные методы ее оценки. Одним из таких способов может служить расчет мощности потерь трения поршня по существующим приближенным формулам с последующим переводом мощности в теплоту. При подсчете теплоты трения поршня двигателя М-50 был принят следующий порядок расчета. Полагая, что основная доля работы трения поршня приходится на уплотнительные кольца, определяем мощность их трения, а затем теплоту. Для этой цели была использована зависиг,4ость, предложенная в работе [3]. На основании диаграммы давления в закольцевых пространствах считается, что тре1ше от давления газов развивает только первое и второе уплотнительные кольца, а остальные развивают трение от давления упругости. Принимая равными тепловые потоки в поршень и во втулку цилиндра, можно записать [c.251]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...