Демпфирование вязкое

Улучшение измерительных свойств датчика достигается его демпфированием вязкой жидкостью 6 (рис. 14.11,6), которой заполняют полость прибора. В качестве демпфирующей жидкости применяют органические полимеры с добавлением вазелинового масла. От проволочных датчиков делают выводы, соединяемые с клеммами на корпусе 7. [c.436]

Характер влияния различных видов диссипативных сил на динамическое поведение механической системы неодинаков. Роль внутреннего неупругого сопротивления в материале, конструкционного демпфирования, вязкого сопротивления и кулонова трения ограничивается в основном рассеянием энергии при колебаниях. Влияние этих сопротивлений на характер движения системы заметно сказывается при свободных колебаниях, проявляющихся в реальных условиях при переходных режимах работы машинного агрегата. Наличие диссипативных сил приводит к затуханию свободных колебаний, возникающих в результате нарушения равновесных состояний системы при сбросе и набросе нагрузки, при запуске двигателя, при переходе с одного эксплуатационного режима на другой. Особенно важно знание диссипативных сил для оценки максимального уровня резонансных колебаний. Уровень этих колебаний определяется в основном [c.13]

Уравиеиия свободных колебаний. В большинстве практических случаев колебания исследуемой реальной механической системы близки к колебаниям некоторой идеализированной линейной системы с эквивалентным вязким трением. Исключение представляют специальные случаи, когда реальная конструкция содержит элементы с резко выраженными нелинейными свойствами. Их следует рассматривать отдельно. Целесообразен подход к реальной распределенной конструкции как к идеализированной системе, с конечным числом степеней свободы, имеющей определенные собственные характеристики, которыми с достаточной точностью определяют колебания исследуемой конструкции, поскольку практически исследуют ограниченное число собственных тонов. Таким образом, если принять характер демпфирования вязким (силы трения пропорциональны скорости), то предметом рассмотрения является линейная система с п степенями свободы, дифференциальное уравнение движения которой можно представить в следующем виде [c.330]

При оценке виброизоляции следует учитывать демпфирование в амортизирующих устройствах, оказывающее существенное влияние на гх эффективность, в особенности когда разность между частотами возбуждения и собственными мала. Рассмотрим два основных типа демпфирования — вязкое и за счет внутреннего поглощения энергии в материале амортизатора. [c.18]

Такое тело было названо стойко-вязким ), соответствующие основные явления, известные инженерам, встречаются в телах, совершающих быстрые колебания, под видом явления внутреннего демпфирования вязкого характера. Из уравнения [c.208]

Тело массы 5 кг подвешено к концу пружины жесткости 20 Н/м н помещено в вязкую среду. Период его колебании в этом случае равен 10 с. Найти постоянную демпфирования, логарифмический декремент колебаний и период свободных колебаний. [c.252]

Согласно (10.17) — (10.18) в зависимости от вида характеристики диссипативной силы коэффициент поглощения является функцией частоты при вязком демпфировании (10.11) [c.281]

Зависимость (10.23) описывает линейную характеристику простого безынерционного виброизолятора коэффициенты с я Ь называются соответственно жесткостью и коэффициентом демпфирования. При Ь=--0 (10.23) описывает характеристику линейного идеального упругого элемента (пружины) при с = 0 — характеристику линейного вязкого демпфера. Таким образом, модель виброизолятора с характеристикой (10.23) определяет собственную частоту системы [c.284]

Уравнение вынужденных колебаний с учетом вязкого демпфирования 513 [c.575]

Описание колебаний при сопротивлении типа внутреннего трения, если демпфирование слабое, может быть осуществлено и при помощи аппарата теории линейных колебаний систем с вязким сопротивлением путем соответствующего перехода от реальных систем к эквивалентным системам с вязким сопротивлением. [c.69]

Из двух приведенных примеров видно, что автоколебания могут возникнуть вследствие наличия сухого трения и, разумеется, внешнего источника энергии. Вместе с тем вязкое трение подавляет автоколебания и одним из эффективных средств борьбы с ними в случае их нежелательности является демпфирование. [c.231]

В модель, состоящую из двух элементов, входят пружина (упругий элемент) и элемент, обеспечивающий вязкое демпфирование. Как можно видеть из рис. 6.8, в рассматриваемых моделях указанные элементы соединяются последовательно и параллельно. Как известно, модель, в которой использовано последовательное соединение, служит для исследования ползучести. Рассмотрим модель с параллельным соединением элементов, полагая, что т) — коэффициент вязкого трения. Уравнение движения, соответствующее этой модели, имеет вид [c.152]

Идеальные пружина и демпфер удовлетворительно описывают поведение некоторых механических структур. В динамических моделях машинных конструкций пружинами заменяются элементы конструкций, массой и демпфированием которых можно пренебречь. В частности, соединительные валы и стержни на частотах ниже их первых собственных частот удовлетворительно описываются соотношением (7.1) для идеальной пружины. Демпфер моделирует широко распространенный реальный физический механизм вязкого трения в средах, особенно в жидкостях (поэтому его часто называют жидкостным трением). В чистом виде его можно реализовать с помощью поршня с узкими отверстиями (капиллярами) в сосуде с жидкостью, как это изображено на схеме рис. 7.1, б. Если поперечные размеры капилляров меньше толщины поверхностного слоя жидкости у стенок, то сопротивление поршня на невысоких частотах, при которых можно пренебречь массой протекающей жидкости, будет определяться главным образом вязкостью жидкости и соотношение между силой и смещением (7.2) будет выполняться с большой точностью. [c.209]

Демпфирование колебаний вала / производится посредством прикрепленного к нему крыла 2, движущегося в закрытой камере 3, наполненной вязкой жидкостью. [c.265]

Демпфирование колебаний вала I производится посредством прикрепленного к нему при помощи изогнутого штока 2 поршня 3, движущегося в закрытой камере 4, наполненной вязкой жидкостью. [c.265]

Демпфирование колебаний вала 1 со связанной с ним стрелкой происходит вследствие перемещения поршня 2 в кольцевом цилиндре 3, наполненном вязкой жидкостью. Конец а кольцевой трубки имеет меньший диаметр для увеличения степени демпфирования колебаний стрелки вблизи ее крайнего положения. [c.266]

Следовательно, в случае равенства коэффициентов вязкого трения соотношения ортогональности при растяжении и сдвиге такие же, как и для системы без демпфирования [c.29]

Цилиндр 1 с укрепленными на нем деталями имитирует приведенную массу руки ( 10 кг). Жесткость регулировочной пружины 13 составляет 3-10 Н/м. Упругий элемент 3, имитирующий жесткость руки, имеет нелинейную характеристику восстанавливающей силы. Электромагнитный демпфер с коэффициентом демпфирования порядка 80 Н-с/м имитирует вязкое трение руки человека. При испытаниях ручного инструмента имитатор прижимают к стенду, при этом цилиндр 1 перемещается на шариках И до совмещения указателя 12 с риской на цилиндре 1. Пружина 13 сжимается, а замкнутое кольцо 6 входит в магнитное поле демпфера. Ручной инструмент возбуждает колебания подвижных частей имитатора. Режим работы ручного инструмента с данным имитатором эквивалентен режиму работы инструмента в реальных производственных условиях. [c.392]

Отметим, что при обоих предельных значениях В демпфирования не происходит. Один из вариантов конструкции подобного рода опоры, разработанной для испытательной установки, представлен на рис. 3. Опорная втулка подщипника 1 опирается на шесть пневмобаллонов 2 из резинокордного материала. Демпферное устройство расположено внутри пневмобаллона. Для рассматриваемой конструкции в демпфер залита вязкая жидкость, отделяемая от воздуха диафрагмой ЪВ. Капиллярным элементом служит решетка 4. [c.85]

С — коэффициент вязкого демпфирования Сс — коэффициент критического вязкого демпфирования D — энергия, поглощенная за один цикл в единичном объеме координата нейтральной оси , Е — действительная часть модуля Юнга Е" — мнимая часть модуля Юнга е — экспоненциальная функция аргумента х F — амплитуда возбуждающей колебания силы F — вектор силы <3. G — действительная часть модуля сдвига g — безразмерный параметр сдвига G" — мнимая часть модуля сдвига Н — толщина [c.11]

Демпфирование вязким трением с переменным коэффициентом усиления. Рассмотрим два вариамта демпфирования при приложении нагрузки вязкого трения непосредственно к рабочему органу привода и при образовании ее в маслопроводах, соединяющих управляющий золотник с силовым цилиндром. В первом варианте (рис. 3.52, а) к рабочему органу 1 привода крепится шток гидравлического буфера 3, установленного на основании 2. Усилие, создаваемое буфером, изменяется согласно характеристике, показанной на рис. 3.53, а. До заданной скорости слежения полости цилиндра буфера соединяются через сопротивление R (рис. 3.52, а) выше этой скорости при помощи специального предохранительного клапана 4 включается сопротивление / 2, установленное параллельно, которое понижает степень демпфирования цилиндра. Симметричность нелинейной характеристики при реверсировании направления скорости слежения обеспечивается сдвоенной конструкцией поедохранительного клапана [72]. [c.214]

Действительно, при замене в следящем приводе усилия сухого трения в рабочем органе на усилие демпфирования вязким трением с переменным коэффициентом усиления, уменьшающимся с увеличением скорости сле--жения, исходная система уравнений, описывающих движение привода, может быть получена, например, из системы (3.21), при замене нелинейного члена на нелинейность fisiz]. При этом устойчивость привода г I [c.222]

Пример 91. Гидравлический демпфер. Разберем движение груза, подвешенного на пружине, при наличии тормозящего приспособления — демпфера, или катаракта. Демпфирование может осуществляться различными механическими, в частности гидравлическими, электромагнитными (например, вихревыми токами Фуко) и другими способами. Гидравлический демифер (рис. 259) представляет собой закрытый цилиндр С с поршнем Я, соединенным жестким стержнем 5 с телом М. В цилиндр налита вязкая жидкость при движении груза и связанного с ним поршня жидкость перетекает из одной части цилиндра в другую через перепускные трубки К (которых мо кет быть несколько) или непосредственно через просверленные в поршне отверстия. [c.86]

В отличие от дисперсии, которая вызывает перераспределение энергии в искаженном импульсе напряжений при сохранении энергии волны, рассеяние связано с энергетическими потерями. Потери энергии в задачах динамики композиционных материалов определяются по крайней мере четырьмя явлениями 1) вязко-упругими или неупругими эффектами в структурных компонентах 2) рассеянием волн 3) появлением микроразрушения 4) трением между неполностью связанными компонентами. Важная для приложений задача о вязкоупругом демпфировании в слоистых балках и пластинах была рассмотрена, например, в работах Кервина [82] и Яна [198], где исследовались трехслойные системы, состоящие из вязкоупругого слоя, заключенного между двумя жесткими упругими слоями. Теория вязкоупругого поведения слоистых композиционных материалов была разработана на основе теории смесей Гротом и Ахенбахом [67], Био [33], а также Бедфордом и Штерном [22, 23], Бедфордом [21]. В первых двух работах волновые явления не рассматривались, а Бедфорд и Стерн определили коэффициент рассеяния для волн, распространяющихся вдоль волокон, и выразили его через вязкоупругие характеристики материала. [c.297]

В случае малого вязкого демпфирования ширина резонансного пика Дш при значении амплитуды I 0а 1 = 1 бл Imax/V непосредственно связана с тангенсом угла потерь, а именно имеет место равенство Дсо/(01 = 1 ф, что позволяет легко найти тангенс угла потерь при помощи динамических характеристик. Докажем, что эта связь оказывается приближенно верной в каждом резонансном состоянии для достаточно общих вязкоупругих характеристик, определяемых через зависящие от частоты комплексные податливости, почти независимо от типа рассматриваемой структуры. При этом предполагается только, что (i) tg p мал по сравнению с единицей (но не обязательно постоянен) [c.169]

Сопротивление движению дислокации обусловлено периодическим строением кристаллической решетки и полями напряжений, вызванными ее дефектами [15, 278]. Приложение внешней нагрузки, достаточной для того, чтобы дислокация преодолела барьеры на пути ее движения, приводит к скорости движения дислокации, величина которой ограничивается только вязким демпфированием в соответствии с гипотезой Гранато— Люкке, так что сопротивление сдвигу при этом [c.28]

Уравнение (3.6) обобщает результаты испытаний с различными режимами нагружения материалов, не чувствительных к истории предшествующего деформирования, сопротивление которых полностью определяется только мгновеннымп значениями скорости пластической деформации и ее величины независимо от пути накопления последней во времени. Такому уравнению состояния соответствует реологическая модель, образованная последовательным соединением упругой и вязко-пластической ячеек, последняя из которых представляет собой параллельное соединение элемента трения, соответствующего сопротивлению деформации при начальной скорости ео (/ на рис. 57, б), элемента вязкости IV на рис. 57, б), характеризующего составляющую сопротивления, связанную с вязким демпфированием дислокаций, и ряда цепочек из элементов трения и нелинейной вязкости (цепочки // и III на рис. 57, б), каждая 113 которых отражает влияние на сопротивление термоактивируемого преодоления дислокациями барьеров одного типа. Сопротивление цепочки равно нулю при скорости деформации [c.139]

Не следует забывать и традиционных способов борьбы с шумами и вибрациями, связанных с увеличением звукопоглош ения в конструкциях путем нанесения покрытий, введения вязких заполнителей, увеличения конструкционного демпфирования и т. д. [c.10]

Чтобы описать независящий от частоты коэффициент потерь, обычно поступают следующим образом. Вместо вязкого демпфера, который характеризуется соотношением (7.2) с постоянным коэффициентом демпфирования г, вводят демпфер, который характеризуется тем же соотношением (7.2), но с коэффициентом демпфирования г(м), зависящим от частоты частотно зависимый вязкий демпфер). Если положить, что г(ю) = Го/ш, то коэффициент потерь в модели Фохта (7.9) оказывается независящим от частоты 11(0)) = ori (со)/Сг= tq/ i — onst. Полагая зависи-.мость г (и) более сложной, можно описать практически любую [c.215]

Но ДЛЯ полигармоничеокого движения таких простых зависимостей между силой и смещением (или скоростью) написать не удается. Поэтому учет частотно зависимого вязкого демпфирования в волновых уравнениях в общем случае связан со значительным их усложнением, заключающимся чаще всего в добавлении нелинейных членов. Практически, таким образом, введение в расчетные модели частотно зависимых вязких демпферов можно считать оправданным лишь для гармонических процессов. [c.216]

В частном случае независящего от частоты коэффициента потерь т)((о) = onst вместо частотно зависимого вязкого демпфирования в некоторых отношениях удобнее непосредственно использовать комплексные жесткости (7.8) или соответствующие комплексные модули упругости, которые в данном случае не зависят от частоты. Подставляя их в волновые уравнения тина (5.7) н (5.33), можно получить легко решаемые уравнения с постоянными комплексными коэффициентами. Панример, уравнение продольных колебаний стержня с частотно независимыми потерями записывается в виде [c.216]

Из этой формулы видно, что введение демпфирования увеличивает эффективность виброизоляции на низких частотах, в особенности на резонансной частоте сйо, и таким образом позволяет избежать чрезмерного усиления вибраций, передаваемых на фундамент в этом диапазоне частот. На более высоких частотах эффективность Q зависит от того, как изменяется коэффициент потерь с ростом частоты. Если т) не зависит от частоты, то высокочастотная эффективность виброизоляции приближенно описывается выражением 401g(o)/fflo) и слабо зависит от потерь, стремясь к прямой с наклоном 12 дБ на октаву (см. рис. 7.14, где кривые 2 VI 3 соответствуют О ria <С Т1з) Если имеет место вязкое демпфирование, то коэффициент потерь пропорционален частоте т] = (ог/Со (см. формулу (7.9)) и эффективность (7.26) на высоких частотах стремится к прямой Q = 20 Ig (Modtjr), имеющей наклон 6 дБ на октаву. Это, однако, имеет место уже на частотах, где вязкое сопротивление амортизатора превосходит упругое и его общая жесткость определяется в основном вязким демпфером. Для амортизаторов, жесткость и потери которых произвольным образом зависят от частоты, эффективность виброизоляции Q (ii) может быть получена по формуле (7.26), в которую подставлены экспериментально измеренные функции Со (со) и т)((й). Так, многие применяемые на практике амортизаторы выполняются из звукопоглощающего материала (резины) конечных размеров. Начиная с некоторой частоты, в них проявляются волновые явления и зависимости их жесткости и потерь от частоты становятся весьма сложными [45, 80, 87, 88, 220]. Поэтому эффективность (со) реальных амортизаторов характеризуется спадами и подъемами, связанными с резонансными явлениями в амортизаторах [45, 81, 186]. [c.228]

Заглушение колебаний весов, присоединенных к цилиндру 2, ироисхо-дит при перемещении поршня /, имеющего ряд отверстий а для перетекания вязкой жидкости из одной полости цилиндра в другую. Устанавливая поршень 1 с помощью гайки 5 на различных расстояниях от диска 3, наглухо соединенного со штоком 4, можно изменять степень демпфирования колебаний весов. [c.270]

Если в неконсервативной полуопределенной системе силы сопротивления действуют лишь в соединениях, то матрица вязкого демпфирования такой системы является замкнутой [c.164]

Рис. 10.189. Акселерометр с воздушным демпфированием и малой собственной частотой. Поршень 2 со стержнем 4, подвешенный в корпусе 3 на плоских пружинах 1 и 7, служит одновременно и инерщюнной массой. При смещении поршня акселерометра изменяется давление в камере б, и воздух выходит через выхлопную щель 5 с проходным сечением, зависящим от перемещения массы. В положении равновесия стержень 4 почти полностью перекрывает щель 5. Чём больше отклонится масса, тем больше проходное сечение и меньше силы сопротивления. Схема имитирует вязкое демпфирование и избавляет систему от нелинейности.

Момент вязкого демпфирования про- О порционален скорости закручивания вала демпфера. Сущность расчета демпфера состоит в том, чтобы получить целесообразные характеристики, предста1вленные на фиг. 140, б, т. е. [c.323]

ПРУЖ (ЗВЕНО 1, СТОЙКА) = ПРУЖИНА Оператор ДЕМПФЕР определяет вязкое демпфирование, между точками Pi и Ра соответствуюгцих им звеньев (рис. 17) Форма записи ДЕМПФЕР ((имя точки 1), (имя точки 2)) = = (имя ДЕМПФЕРА). [c.157]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...