Опоры торцовые 381 — 384— Конструкции

Конические опоры воспринимают большие радиальные и малые осевые нагрузки, точно центрируют цапфу, но имеют большой момент трения. На рис. 27.18 показана конструкция регулируемой конической опоры 1 с торцовым винтом 3 и шариком 2. Для облегчения приработки конические опоры обычно изготовляют с двумя рабочими поясками. Угол а = 2. .. б"". Цапфы конических опор изготовляют из высокоуглеродистой стали и закаливают до твердости HR 50. . . 60, втулки делают из фосфористой бронзы или латуни. [c.330]

Конструкция ванны показана на рис. 27. Боковые стенки 3 и 4 выполнены из проката толщиной 10 мм. Каркасом дна ванны служит рама 2 из швеллеров № 20. К торцовым стенкам 3 и донному листу 5 приварены наклонные упоры 8, предохраняющие стенки ванны от ударов проката при качании. К дну приварены опоры 6 с шагом 1500 мм, на которые укладывается прокат. Между опорами на дне лежат поддоны 7, закрытые сеткой, в которые осаждаются частицы грязи. При чистке ванны поддоны легко вынимаются. При качаниях ванны вследствие наличия сетки слой раствора, находящийся под сеткой в поддонах, меньше подвергается возмущающему действию. Поэтому частицы, находящиеся под сеткой, всплывают в значительно меньших количествах и смена раствора -может производиться гораздо реже. К раме 2 крепится на болтах нажимная стойка 1. К боковым швеллерам 9 каркаса ванны приварены кронштейны 10, выполненные из толстолистовой (22 жл ) стали. В них имеются отверстия диаметром 48 мм. для осей качания, которые продеваются в стойках 12, установленных на цементной подушке. В стойках применены подшипники скольжения, один из которых имеет сферическую втулку. Крепление ванны в стойках осуществляется посредством осей Л. [c.71]

Сборку кожуха 1 из отдельных листов и насадку колец 2 лучше всего провести внизу на специально изготовленном стенде из балок или рельсов. Грузоподъемность рана (обычно 125 т) допускает вести сборку без торцовых крышек и без всех узлов, устанавливаемых снаружи кожуха. Во избежание несовпадения отверстий при соединении крышек наверху необходимо при сборке кожуха внизу проверить прилегание крышек к торцам. Сборку можно осуществить и наверху, но для этого требуется устроить дополнительные опоры для поддержания конструкций во время установки и выверки укрупнение гнутых листов в кольца (царги) нужно сделать внизу, на плоской поверхности. [c.357]

Стенд для отработки ГСП должен иметь нагрузочное приспо-сс бление, с помощью которого на исследуемом подшипнике можно создавать необходимую нагрузку. Следует предусмотреть возможность изменения направления действия нагрузки на подшипник, чтобы выявить анизотропность нагрузочных характеристик подшипника, т. е. зависимость их от направления действия нагрузок. Отработку можно проводить на холодной воде. На рис. 7.14 показано испытательное устройство для экспериментальных исследований радиального ГСП. Оно представляет собой вал 3, вращающийся на двух опорах качения 4 и 10. На валу насажена втулка 2 ГСП. Корпус 7 ГСП с коллектором нагнетания и двумя крышками, образующими полости слива, может перемещаться в вертикальной плоскости как параллельно оси вала, так и с перекосом и опирается по концам на два устройства / для перемещения корпуса и измерения нагрузки. Вал испытательного устройства приводится во вращение электродвигателем постоянного тока. Герметизация камер подшипников качения от сливных камер ГСП осуществляется с помощью торцовых уплотнений 5 и S. Испытательное устройство снабжено приспособлениями бокового центрирования корпуса (в горизонтальной плоскости) с индикаторами. В конструкции испытательного устройства предусмотрена воз- [c.231]

Следует отметить, что конструкция ведущего вала, устанавливаемого на тракторах Кировец выпуска 1984 г., не требует контроля размеров П и И. Установка подшипников 3516 (двойные роликовые сферические) позволила зафиксировать вал в осевом направлении за среднюю опору, а размещение торцовых уплотнений, относящихся к фрикционам 10 п II передач П и III, рядом с этим подшипником исключило защемление уплотнительных колец. Чтобы не защемлялись уплотнительные кольца, связанные с фрикционами 9 к 12 передач I и IV, поставлены саморегулирующиеся уплотнительные элементы (см. рис, 16.13), Саморегулирование осуществляется промежуточным кольцом 2 (рис, 16,14), не имеющим вращательного движения, но способного перемещаться по оси вала относительно опоры I. Вращающиеся стальные кольца 3 имеют больший наружный диаметр, чем внутренний диаметр А промежуточного кольца 2, и своими рабочими поверхностями его устанавливают в нужное положение, гарантируя зазор Д. [c.237]

Конструкция двигателя-насоса позволяет производить автоматическую самоустановку торцового зазора между шестерней и плавающей опорой и осевую и радиальную нагрузки давления на шестерни. Автоматической самоустановки торцового зазора и радиальной и осевой нагрузки достигают за счет плавающих подшипниковых опор, которые поджимаются к торцам шестерен. [c.238]

Конструкция упругих и гасящих устройств. Листовая рессора 7, показанная на рис. 153, прикреплена к балке моста двумя стремянками 5, а к раме — через резиновые опоры. Резиновые опоры закреплены в кронштейнах 1 п 4, приклепанных к раме. Эти кронштейны имеют крышки 6, которые позволяют монтировать и демонтировать рессоры, а также заменять резиновые опоры. Листы рессоры стянуты центровым болтом. Два коренных листа, концы которых отогнуты под углом 90°, образуют торцовую упорную поверхность. К отогнутым концам коренных листов приклепаны специальные чашки 5 я 10, увеличивающие площадь соприкосновения листов с резиновыми опорами. Передний конец рессоры неподвижный. Он закреплен в кронштейне 1 между верхней 2 и нижней 11 резиновыми опорами, а также упирается в торцовую ре- [c.193]

Для наиболее тонкостенных труб штамповка угольников производится за четыре перехода гнутье, предварительная формовка без обжима заготовки, правка формы внешней части гиба и чистовая формовка. Гнутье производится в штампах с применением торцовых оправок. Предварительное формование производится на штампе, конструкция которого аналогична предыдущим, но с увеличенными размерами ручья. Правка внешней части гиба. осуществляется в специальном штампе, отличительной особенностью которого является наличие откидного дугообразного моста, обеспечивающего свободное формование и загрузку заготовки. В рабочем положении мост жестко фиксируется на неподвижной опоре. [c.167]

Для торцовых фрез с механическим креплением число зубьев фрезы связано с диаметром фрезы О соотношением ,0750 — мелкий зуб 0,0550 Сг <0,0750— средний зуб и 2 0,0550 — крупный зуб. Основные размеры торцовых фрез должны соответствовать стандарту (СТ СЭВ 200— 75). На рис. 159 показана торцовая универсальная фреза с механическим креплением многогранных пластинок конструкции ВНИИинструмент. Фреза состоит из корпуса /, клиньев 2 и 3, режущей пластинки 4, вставки 5 и опоры 6. Вставка 5 представляет собой срезанный бочкообразный, штифт, имеющий в пределах. зазора две степени свободы (вращение вокруг оси и качение перпендикулярно оси). Благодаря такой конструкции весь узел (клин, пластина и штифт) самоустанавливаются, обеспечивая беззазорное прилегание контактирующих поверхностей паза, клина, пластины и штифта. Фрезы изготовляются двух типов с квадратными пластинами и углом в плане ф = 75°, а также с трехгранными пластинами и углом в плане ср = 90°. Пластины могут быть изготовлены из твердого сплава или режущей керамики. Диаметры фрез 125, 160, 200, 250, 315, 400, 500 мм. [c.143]

В фиксирующих опорах двустороннего действия внутренние и наружные кольца подшипников закрепляют на валу и в корпусе с двух сторон. Наибольшее распространение имеют крепления внутренних колец с помош,ью заплечиков валов, гаек различных конструкций (см. рис. 8.15, а, б, 3, и, к), торцовых шайб (см. рис. 8.15, в, г, ё), пружинных упорных колец (см. рис. 8.15, ж), закрепительных втулок (см. рис. 8,15, д), распорных втулок (см, рис, 8,15 ж, к, л). [c.243]

Резцы в головках новых конструкций устанавливают с опорой на два заплечика Л и Б (см. рис. 93, б), благодаря чему достигается точное центрирование резца в пазе корпуса. На переднем торце корпуса выполнена контрольная канавка 10. Торцовое биение контрольной канавки при установки резцовой головки на контрольном приспособлении или зуборезном станке не должно превышать 0,001 мм. Если торцовое биение больше допустимого, то необходимо проверить посадочное отверстие и торец головки на отсутствие забоин, грязи, мелкой стружки, а затем вновь проверить биение канавки. [c.144]

При нулевом перепаде давлений в масляной полости по сравнению с окружающей средой, все контактные уплотнения способны обеспечить достаточную степень герметизации опоры (при характерных для каждого типа режиме и условиях эксплуатации — см. табл. 37, 38), поэтому их э4х )ективность можно считать приблизительно одинаковой. Однако при Д > О способность предотвращать утечку неодинакова и является довольно сложной функцией большого числа аргументов. В качестве примера в табл. 39 приведены ориентировочные значения утечек для заданных Ар и состава среды. Эффективнее других манжетные уплотнения, однако их можно применять лишь при низких давлениях. Многие конструкции торцовых уплотнений почти столь же эффективны, но универсальнее. Например, при частоте вращения п = 3550 об/мин, диаметре вала й. = = 76,2 мм, давлении воды р = 17 кгс/см утечки через торцовое уплотнение практически не наблюдалось через сальниковую набивку утечка составила [c.158]

Одно из направлений проектирования — создание уплотнения на базе пары трения, образованной сферическими поверхностями, центр которых совпадает с точкой пересечения вертикальной и горизонтальной осей подшипника. Примером может служить конструкция уплотнения с войлочным сальником и стальной сферической опорой-втулкой, изображенной на рис. 125, б. Размеры сечения гнезда под сальник должны соответствовать размерам, приведенным в табл. 13. В гнездо устанавливают войлочный шнур прямоугольного или кольцо ромбовидного сечения. Таков же принцип работы торцового уплотнения, изображенного на рис. 79. [c.172]

Следует отметить, что абразивный износ подшипников — типичная причина отказов опор промышленных виброустановок. Примеры конструкций опор выбивных инерционных решеток приведены на рис. 39, 40, 93. Сравнивая конструкции, можно сделать вывод, что предпочтительнее комбинированное уплотнительное устройство, включающее простейшее торцовое уплотнение. [c.175]

В отдельных станках нашло применение саморегулирование гаек с помощью пружин, "действующих непосредственно на полугайки или посредством промежуточной передачи- Необходимо заметить, что нарезание торцовых резьб в этих случаях затруднительно. Конструкция винта для поперечных салазок и расположение опор, воспринимающих осевую нагрузку, в значительной степени зависят от выбранного способа соединения с копирно-конусной линейкой. Если винт не составной, то в случае расположения упорных подшипников для восприятия осевых сил спереди у лимба (рис. 58, а) уменьшается мертвый ход лимба, легче обеспечивается соосность винта и опор. Недостатком такой конструкции является то, что винт в этом случае работает на сжатие. [c.78]

Переход из одной секции двухсекционного тепловоза в другую возможен через двери в торцовой стенке задней кабины 1 по переходным мостикам, огражденным брезентовым перекрытием. Кузов тепловоза сварной несущей конструкции. Он совместно с рамой тепловоза и расположенным на раме оборудованием установлен на две трехосные бесчелюстные тележки. Кузов и рама тепловоза опираются на две центральные опоры маятникового типа, снабженные резиновыми конусами, на четыре боковые пружинные опоры, расположенные по две о каждой стороны тележки. Центральные опоры пружинными растяжками связывают кузов и тележки тепловозов. Растяжки удерживают маятниковые опоры в вертикальном, а следовательно, тележки в сред-не.м положении на прямом участке пути и обеспечивают плавный поворот их в кривых. Боковые опоры воспринимают примерно половину 20 [c.20]

Подвесные опоры в конвейерах отечественного производства выпол няются с подшипниками скольжения или качения. Подвесной подшипник скольжения, показанный на рис. 146, выполнен с разъемным вкладышем Болты, стягивающие вкладыш, выведены на крышку желоба. Преду сматривается подача к вкладышам консистентной смазки. Соединение промежуточного валика с фланцами винтов болтовое, причем с одной сто роны валик имеет торцовый диск, а с другой — квадратную заточку к которой при помощи специальной шайбы крепится разъемная соедини тельная муфта. Конструкция подшипника позволяет сравнительно легко производить монтаж и демонтаж винта и допускает некоторое осевое смещение винта (последнее необходимо при транспортировании материалов с высокой температурой). Важнейшим условием обеспечения нормальной работы подвесных подшипников скольжения является их систематическая смазка. Рекомендуется централизованная смазка этих подшипников. [c.250]

Опорами ведущего и ведомого валов часто являются шариковые двухрядные подшипники широкой серии (фиг. 46, б). Перемещение в осевом направлении вала ведомого ротора ограничивается размерами торцовых зазоров и величиной осевой игры подшипников. Ведущий вал этой конструкции не рассчитан на восприятие осевых нагрузок. Недостатком такой компоновки следует считать сравнительно низкую грузоподъемность подшипников, которые возможно вписать в межцентровое расстояние при рациональных размерах шестерен. Компоновка (б) обычно принимается для насосов низкого давления. [c.109]

В насосах с гидравлической компенсацией торцовых зазоров наиболее часто в качестве опор валов используются подшипники скольжения. Это позволяет в некоторой мере упростить конструкцию. [c.169]

На чертеже в приложении 1.10 дана конструкция торцовой глухой высокой крышки (ГОСТ 13219.3—67), применяемой-в опорах концов валов, на которых внутреннее кольцо подшипника закреплено при помощи гайки или стопорного кольца. В приложении 1.12 показан чертеж торцовой крышки ГОСТ 13219.10—67 с манжетным уплотнением. Эти крышки применяются в подшипниковых узлах с выходными концами валов. [c.25]

На правый шток, если смотреть со стороны углового корректора, надеты две тарелки, охватывающие пружину 9. Левая тарелка упирается в бурт штока бив торцовую плоскость крышки цилиндра 2. Вторая тарелка упирается в стакан пружины 8. Такая конструкция крепления пружины сохраняет постоянное положение поршня в цилиндре. Левый шток связан с втулкой механизма настройки регулятора через рычаг обратной связи 7, который поворачивается вокруг оси кронштейна 16, прикрепленного к опоре. Эта опора привернута к торцу корпуса механизма настройки регулятора. Рычажная связь натяга пружины с положением поршня изодрома обеспечивает возврат струйной трубки в среднее положение при нарушении установившегося режима и тем самым приводит неравномерность регулирования количества воздуха к нулевому значению. [c.86]

В простейших конструкциях торцовых опор несущей поверхностью служит фланец на втулке подшиипика, в который упирается буртик (рис. 397, а) или насадной диск (вид и) вала. [c.415]

Конструкции а, б предназначены для радиальной сборки (корпус, разнимающийся в меридиональной плоскости). При осевой сборке диски вала и гребенки корпуса делают наборными (вид в). Масло подводят через торцовые канавки /г, профрезерованные на дисках. Корпусы сажают в постели жестко (виды а — в) или, предпочтительнее, на самоустанавливающнхся опорах (вид г). [c.421]

Целесообразнее конструкция переставляющихся сег.ментов (вид г) с двумя ножевыми опорами, расстояние между которыми равно 0,16 L. Опорная ножка сегмента установлена в выемке с вогнутым днищем. При перемене направления вращения сегмент пол действием сил трения перемещается вдоль выемки до упора ножей в ее торцовые стенки. Если вал вращается в направлении, показанном на виде г, то работает левая опора центр качания сегмента расположен на оптимальном расстоянии 0,5 L-I-0,08 L= 0,58 L от передней кромки сегмента. Правая опора будучи расположена во впадине выемки не мешает самоустановке сегмен-la. При обратном направлении вращения работает правая опора также при оптимальном положении центра качания. [c.439]

В отдельных конструкциях применяют так называемые плавающие валы , обе опоры которых плавающие. Осевая фиксация вала в этом случае осуществляется не в опорах, а каким-либо другим элементом конструкции, например зубьями щевронных колес (см. 10.7) или торцовыми щайбами (см. рис. 24.3). [c.343]

Конструкция аксиально-плунжерного насоса регулируемой производительности показана на рис. 22. Агрегат относят к категории насосов с вращающимся блоком 8 цилиндров 9, ведущими поршнями 5 и наклонной шайбой 16. Поршни через шток 4 со сферическими оголовниками опираются на плиту 2, свободно вращающуюся в подшипниках 1 и 3 в наклонном диске 16. Блок цилиндров приводится во вращение валом 18 в подшипниковых опорах 6 на корпусе и 10 на торцовой оси. Распределение потоков из цилиндров 9 осуществляется плоским золотником (торцовой шайбой) 11 в нагнетательный 12 и всасывающий 13 каналы насоса. Необходимый зазор между торцом блока цилиндров и распредели- [c.203]

Для проведения экспериментов был спроектирован стенд (рис. 7.17), позволявший в широком диапазоне давлений (до 160 МПа), линейных размеров колец (до 240 мм), частот вращения (до 3000 об/мин) и температур среды исследовать конструкции торцовых уплотнений. Испытываемый узел размещается на вертикальном валу, который вращается в двух опорах. Нижняя опора, представляющая собой блок самоустанавливающегося радиально-осевого подшипника скольжения, вынесена из рабочей камеры стенда и смазывается минеральной смазкой с помощью циркуляционной масляной системы. Верхняя опора (радиальный подшипник скольжения) размещена в рабочей полости стенда и смазывается водой. Испытания уплотнений начались после экспериментального подбора коэффициента нагруженности К. Перепад давления на уплотнении был постепенно доведен до рабочего (8—9 МПа) при номинальной частоте вращения вала насоса (1000 об/мин). Протечки через уплотнения при указанных параметрах составляли несколько литров в час. После того как было выявлено, что конструкции и выбранные материалы без доработок обеспечивают принципиальную работоспособность уплотнений (безызносный режим работы при заданных параметрах), на следующих этапах испытаний было показано, что уплотнения сохраняют работоспособность в течение длительного срока (10—> 12 тыс, ч). [c.239]

При отсутствии игольчатых подшипников изготовляется вариант этой конструкции, основанный на применении контактирующих непосредственно с валами 5 и 4 стальных игл, установленных во втулках 2, которые в этом случае выполняются из закаленной стали ШХ15. Торцовый зазор выдерживается в пределах 0,030—0,04 мм на обе стороны. Радиальный зазор между зубьями шестерен и корпусом составляет от 0,02 до 0,09 мм (большие цифры относятся к насосам с большей подачей). Фирма Кее1а-уйе (Англия) в конструкциях насосов-гидромоторов, предназначенных для работы под давлением до 140 кПсм , также использует подшипники качения с высокой нагрузочной способностью (рис. 2.133). В этой конструкции предусматривается фиксация валов и шестерен в осевом направлении посредством затяжки сдвоенных радиально-упорных шариковых подшипников I с разрезным наружным кольцом. В качестве вторых опор применяются роликовые подшипники. Торцовые зазоры между шестернями 5 и корпусными деталями 4 я 2 обеспечиваются применением проставки 3, ширина которой на 0,025 мм более ширины шестерен. [c.266]

Коэффициенты чувствительности и нечувствительные скорости. При балансировке гибких роторов пользуются коэффициентами чувствительности опор к системам или отдельным массам, получаемыми экспериментально или теоретически и равными по величине амплитуде вибрации опоры, вызываемой единичной массой (а = А1тп). Величина а зависит от конструкции ротора, системы масс и частоты вращения. В табл, 18 приведены средние экспериментальные значения коэффициентов чувствительности к парам пробных масс, установленных в торцовых плоскостях 01 , для симметричной пары при частоте вращения, близкой к 1-й критической 1 и при рабочей част01е вращения Пр йр для кососимметричиой пары при Пр. Для двухполюсных генераторов Пр — 3000 об/мин, а для четырехполюсных Пр = 1500 об/мин. [c.68]

Г. Расчет составных (концентрических) пружин сжатия. У винтовых пружин, свитых из прутков большого диаметра d, предназначенных для удержания значительных осевых нагрузок (например, для подрессори-вания вагонов железнодорожного состава), для уменьшения габаритных размеров конструкции в целом целесообразно использовать внутреннюю полость пружины [диаметром D a > (4- 8) d], концентрически разместив в ней еще вторую (третью) пружину (рис. 4.26), воспринимающую часть полной нагрузки Р. Это позволит сократить и диаметр прутка наружной пружины. Для устранения сильного закручивания торцовых опор и перекоса концентрические пружины, размеш,енные одна в другой, делают последовательно то правого, то левого угла подъема. [c.114]

На листе 162 показан червячный редуктор с межосевым расстоянием 160 мм. Корпус этого редуктора неразъемный, торцовые крышки литые и выполнены из чугуна с ребрением наружных поверхностей. Торцовые крышки центрируются буртами в отверстиях корпуса и служат опорами однорядных роликовых конических подшипников вала червячного колеса. Червячные валы изготовляют из легированной стали, витки червяков подвергают цементации с закалкой до твердости 58...62HR g с последующим шлифованием и полированием. Червячные валы устанавливают на однорядных коничесасих роликовых подшипниках с углом конуса 26...29°. Осевой зазор в подшипниках валов червяка и колеса регулируется жестяными прокладками, установленными между торцовой поверхностью корпуса и крышки. Червячное колесо, сборной конструкции и состоит из стального центра и бронзового венца. Бронзовый венец насаживается на центр с натягом. Венец изготовляют из оловянно-фосфорной бронзы, имеющей высокие антифрикционные свойства и сопротивление износу. [c.422]

На рис. 85 приведены конструкции комбинированных уплотнительных устройств для опор шпинделей горизонтальных а — уплотнение с помощью лабиринта, образованного фланцевой крышкой и внешним центробежным кольцом, служащим для отражения охлаждающей жидкости используется в опорах высокоскоростных станков при смазке масляным туманом или консистентной мазью б — уплотнение узла с помощью лабиринта, образованного фланцевой крышкой и внутренним маслоотража-тельньш кольцом масло, попадающее в лабиринт, из кармана в крышке возвращается в опору к фланцевой крышке крепится козырек, служащий для защиты от металлической эмульсии и стружки используется при работе с широким диапазоном числа оборотов и при умеренной жидкой смазке в — лабиринт в комбинации с торцовым манжетным уплотнением применяется для работы с ограниченной частотой вращения при необходимости [c.504]

По способу изготовления поворотные звездочки и блоки бывают литые из чугуна или стали (рис. 51) или сварные. Как правило, литые звездочки и блоки изготовляют диаметром не более 1,6 м, при ббльших размерах они получаются тяжелыми и сложными в изготовлении, их приходится делать составными из двух частей. Диаметр сварных блоков до 2 м. В типовой конструкции узла крепления поворотной звездочки или блока Союзпроммеханизации (рис. 52 и табл. 7) звездочка 2 или блок 3 на подшипниках качения монтируется на неподвижной оси 5, закрепленной в сварной опоре 4. Опора крепится болтами к балкам металлоконструкции. К плите сварной опоры болтами крепится поворотный участок пути /. Смазка к под-нтпникам—долгодействующая, закладывается при периодических разборках или подается нри помощи шприц-масленки, установленной в торцовой крышке. [c.67]

Износ опорных узлов вала можно уменьшить выбором их конструкции, работоспособной в течение заданного ресурса, достаточной смазкой и охлаждением. Влияние износа опорных узлов на величину биения и смещения можно снизить при использовании торцовых герметизаторов с самоустанавливающимися кольцами, например, с помощью дополнительной опоры вращающегося кольца (рис. 108), шаровой опоры вращающегося и невращающегося колец (рис. 89, а и 109) и дополнительной опоры невращающегося подвижного в осевом направлении кольца, которая выполняется аналогично опоре вращающегося кольца. [c.196]

Влияние точности изготовления элементов конструкции. К технологическим факторам, существенно влияющим на работоспособность торцового герметизатора, следует отнести неточности, связанные с его монтажом (например, установка невращающихся и вращающихся колец пары трения, опор упругих элементов и других деталей с перекосом их осей относительно оси вращения), биениями опорных подшипников вала и с изготовлением деталей герметизатора. [c.221]

Глухие торцовые крышки применяют для герметизации опор качения с консольным расположением валов (см. 4 на рис. 45, а). Конструкция и размеры крышек определены ГОСТ 18511—73. Крышки изготовляют трех типов 1) плоские 2) низкие 3) высокие. Крышки каждого типа выпускают в двух исполнениях 1) с креплением винтами 2) с креплением болтами. Основные размеры крышек приведены в табл. 1 и 2. Пример условного обозначения крышки типа 3 исполнения 1 с диаметром посадочного бурта D = 60 мм Крышка 31—60 ГОСТ 185П—73. [c.184]

Некоторые конструкции фиксирующих опор представлены на рис. 12.40. Особое внимание следует обратить на закрепление конических роликоподщипников (рис. 12.40, б). В этих подшипниках сепаратор выступает над торцом внутреннего кольца и не дает возможности завернуть гайку до торцовой поверхности, поэтому между шайбой и внутренним кольцом ставят промежуточное кольцо. [c.333]

Кузов электровоза ВЛЮ с несущей рамой охватывающего типа представляет собой две одинаковые секции, соединенные между собой автосцепкой СА-3. Секции объединены между собой переходным мостиком, закрытым брезентовым мехом. Каждая секция опирается на тележки восемью боковыми опорами. Передача силы тяги от тележек на кузов осуществляется двумя шкворнями (по одному на тележку). Боковины кузова ВЛЮ охватывают раму тележки конструкция кузова сварная, изготовляется из прокатных профилей и листов углеродистой стали (Ст. 2 и Ст.З). Листы обшивки стен кузова изготовляют из стали, обеспечивающей штамповку зигов боковых листов. Конструкция кузова предусматривает предварительную сборку и сварку его крупных узлов рамы кузова, кабины, боковых стен, крыши и т. д. Секция кузова (рис. 56) состоит из рамы 15, кабины 18, боковых стенок 16 и крыши 17. Кабина имеет два лобовых окна 2 и четыре боковых окна, из которых два иезадвижных 4 и два задвижных окна 19. На боковой стенке кузова имеются задвижные 7 -и глухие окна 9. Вход в секцию электровоза осуществляется через две двери 6,. а переход из одной секции в другую — через торцовую дверь и переходные мостики, закрытые брезентовым суфле 75. На крыше имеются люки, закрытые крышками 12, 77, 10, 8. На лобовой стенке кабины размещаются прожектор 3 и два сигнальных фонаря 7. На крыше также расположены восемь люков песочниц 5. Секции соединены между собой НЕ тосцепкой 14 основным элементом кузова, несущим все виды нагрузок, является рама кузова. Она служит для размещения силового и вспомогательного оборудования, кузова, кабины машиниста. Стены, крыша, пол, кабина воспринимают часть нагрузок, но они при расчете рамы кузова не учитываются и идут в запас прочности. [c.57]

Ящичные поддоны 9МТ-19360 и 9МТ-19360-03 предназначены для хранения и транспортирования сыпучих грузов. Металлическая конструкция поддонов состоит из днища четырех угловых стоек боковых и торцовых стенок усилительных элементов, соединенных между собой неподвижно борта, откидываемого на половину высоты боковой стенки двух трафаретов-карманов для товарно-транспортной документации. Боковые стойки имеют внизу опоры в виде ножек, сверху — открытые фитинги, в которые при штабелировании могут входить ножки поддонов верхнего яруса. Для ввода крюков стропов при крановой перегрузке фитинги имеют отверстия. Поддоны могут перегружаться и с помощью вилочных захватов авто- и электропогрузчиков и шта-белеров. Размеры поддона по наружным граням фитингов 1640х X 1040x1050 мм, по наружным граням угловых стоек 1600х X 1000 мм. Масса брутто поддона первой модели 2000 кг, второй — 1700 кг собственная масса поддонов соответственно 211 и 215 кг. Поддоны первой модели имеют ровное днище, второй — гофрированное. [c.54]

Для перевозки листов цветных металлов могут быть использованы поддоны К-16 и К-17 конструкции ВНИЭКИТУ первый для перевозки листа размером 2000x1000 мм, второй для перевозки листа размерами 600X1500 и 710X1410 мм. Каждый из указанных поддонов состоит из следующих основных частей дна с жестко укрепленной боковой стенкой, откидной боковой стенкой двух закладных торцовых стенок и крышки. Рама дна с жестко укрепленной боковой стенкой выполнена сварной. С каждой стороны рамы дна приварены продольные и поперечные швеллеры гнутого профиля, которые являются опорами поддона. Настил дна и боковые стенки состоят из досок, расположенных в продольном направлении. Сверху настила дна прикреплены поперечные деревянные бруски, прикрепленные к каркасу с помощью болтов. На эти бруски укладывают загружаемую продукцию (листы) с помощью вилочного погрузчика. На наружной стороне боковой стенки шарнирно закреплены грузовые кольца, по торцовым кромкам выполнены устройства из вертикально расположенных уголков для соединения с торцовыми стенками. [c.96]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...