Поворот плавный

Трение Сужение Резкий поворот Плавный поворот Штуцер 0,53 0,42 1,10 0,15 0,15 0,045 0,035 0,092 0,013 0,013 0,198 0,00135 2,7 [c.205]

Значения коэффициентов местных сопротивлений зависят от конфигурации местного сопротивления и режима потока, подходящего к сопротивлению этот режим определяется коэффициентом гидравлического трения Л подходящего потока [1], т. е. числом Рейнольдса и относительной шероховатостью. При движении воды и воздуха влияние числа Рейнольдса на значения коэффициентов местных сопротивлений проявляется не всегда и в практических расчетах его часто можно не учитывать. Более заметным становится влияние чисел Рейнольдса при малых их значениях, а также при постепенном изменении величины ила направления скорости (закругленный поворот, плавный вход в трубу и пр.). Приводимые ниже значения коэффициентов сопротивления относятся к квадратичной области сопротивления. [c.73]

В плане канаву располагают, как правило, по прямой линии перпендикулярно к преимущественному стоку поверхностных вод. При сложном рельефе местности во избежание размывов канаву устраивают не по прямой, места поворотов плавно закругляют радиусом. йе менее Юс (где d — ширина канавы по дну) — обычно радиусом 10— м. Еслн устраивают не одну магистральную канаву, а сеть канак, то примыкание одной канавы к другой.выполняют под углом не Сю-лее 45°. [c.31]

При выходе из поворота плавно увеличивать скорость Обратите внимание на типичную ошибку учащегося включе ние указателя поворота перед закруглением, что может привести к неправильному восприятию его действий другими водителями (рис 69) [c.90]

Так как вихревая зона у внутренней стенки колена с углом поворота 90° заканчивается на относительном расстоянии == / р/Ьк = 6ч-8, то при таком промежутке между поворотами (или большем) течение в первом повороте не оказывает влияния на течение во втором. Поэтому структура потока за обоими поворотами получается одинаковой (рис. 1.38, а). Если же расстояние между поворотами меньше указанной величины, то вихревая зона у внутренней стенки после первого поворота не исчезает и, вследствие возрастания скорости у острого угла поворота, она замыкается, плавно закругляя поток (рис. 1.38,6). Это приводит к уменьшению интенсивности отрыва потока после второго поворота на 90°. Очевидно, что наиболее плавное скругление поворота вследствие замыкания вихревой зоны получается в том случае, когда второй поворот расположен близко к сечению с максимальной шириной вихревой зоны, образующейся за первым поворотом (7 , 1,6-н2,4). При этом поток за вторым поворотом не отры- [c.41]

Малая регулярная неравномерность (малые возмущения потока), при которой по всему поперечному сечению трубы жидкость движется только поступательно (продольные составляющие скоростей всегда положительны), и поперечные составляющие скоростей малы по сравнению с продольными. Эта неравномерность свойственна жидкости, движущейся в длинных прямых трубах, в начальных участках диффузоров с малыми углами расширения, в сечениях за плавными поворотами и т. д. (см. рис. 1.2, 1.13, 1.14, 1.42, 1.44). [c.78]

Прямая I называется осью винтовой линии или поверхности. Расстояние от точки А до оси называют радиусом г винтовой линии. Представим себе, что точка А движется по цилиндру радиуса г и высотой Р. Разделим на виде сверху один оборот на 12 равных частей и отметим в этих частях положение точки цифрами, начиная с нуля. Высоту Р подъёма так же разделим на 12 равных частей. При повороте точки в положение 11 на горизонтальной проекции её фронтальная проекция переместится в положение Ь. И так для каждого положения. Соединив плавной кривой все фиксированные положения точки А, получим фронтальную проекцию её траектории, а горизонтальной проекцией будет окружность. [c.167]

Коэффициент сопротивления вентиля на трубопроводе Q — 5,5. Потери напора на плавных поворотах трубопровода не учитывать. [c.261]

К фрикционным механизмам следует отнести и фрикционные вариаторы. Последние обеспечивают плавное бесступенчатое изменение угловой скорости ведомого звена 2 при равномерном вращении ведущего звена / (рис. 13, а). Изменение угловой скорости ведомого звена осуществляется за счет перемещения ролика 2 вдоль его оси. В вариаторе с двумя конусными барабанами и промежуточным роликом (рис. 13, б) скорость регулируется осевым перемещением ролика 3. В грибовидном вариаторе (рис. 13, в) угловая скорость звена 3 изменяется поворотом грибовидного катка / вокруг оси 2. Скорость в торо-аом вариаторе (рис. 13, г) регулируется симметричным поворотом [c.20]

Построение на чертеже цилиндрической винтовой линии показано на рисунке 7.8. Для ее построения шаг (фронтальную проекцию о о отрезков оси) и длину окружности цилиндра (горизонтальную проекцию окружности основания диаметром О) разбивают на равное количество частей п, обычно л =12, и нумеруют соответствующие образующие. Точка А винтовой линии при повороте на угол 2к/п перемещается вдоль оси на величину р/п или при я= 12 на 30° и р/ 2 соответственно, занимая последовательно положения с проекциями а и а, а 2, аг, а п, ап, (з, и за один оборот. Соединив последовательные положения этой точки на фронтальной проекции плавной линией, получают фронтальную проекцию винтовой линии, являющуюся синусоидой. На рисунке 7.8 поверхность цилиндра принята непрозрачной, поэтому верхняя половина витка показана как невидимая. [c.91]

Так как каждое из пары косозубых колес представляет собой цилиндрическое колесо с зубьями, расположенными по винтовой линии, то зубья входят в зацепление плавно контакт пары зубьев начинается в точке на торце, по мере поворота колес контакт распространяется на линию, длина которой постепенно увеличивается, а затем также плавно уменьшается до точки на противоположном торце колес. [c.98]

А поворот сечения В также происходил плавно. [c.219]

Однако оказывается, что это не всегда имеет место и при плавном повороте сечения А сечение В может поворачиваться с резкими изменениями угла, т. е. возможны неустойчивые режимы копирования входа [10]. [c.219]

Изогнутая под действием нагрузок ось балки представляет собой плавную кривую, которая называется упругой линией. Деформация балки при изгибе характеризуется прогибом у и углом поворота поперечного сечения, который равен углу а наклона касательной к упругой линии по отношению к оси 2 балки. Уравнения прогибов и углов поворота сечений в общем виде записываются так [c.257]

Плавный поворот трубы на угол ф° [c.50]

Для уменьшения потерь напора местные сопротивления должны выполняться без острых выступающих в поток частей переходы от одного сечения к другому должны осуществляться плавно, без уступов, повороты потока — иметь закругления и т. д. [c.86]

Плавное регулирование расхода происходит за счет изменения площади проходного отверстия дросселя при вращении лимба 6, грубое — при повороте рукоятки 5. Утечки жидкости из аппарата отводятся через отверстие 3. [c.199]

В поворотном колодце лоток имеет плавное криволинейное очертание. Поворот лотка в колодце начинается на расстоянии половины диаметра трубы от стенок колодца, угол поворота — не более 90°. [c.221]

Смотровые колодцы по трассе самотечных труб размещают на расстоянии не более 50 м друг от друга. Диаметр их должен быть не менее 1 м. В колодцах с присоединением или поворотом отводящие трубы укладывают на 0,1 м глубже, чем подводящие, с плавным поворотом лотка без уступов. Повороты выполняют радиусом не менее 1,5—2 диаметра трубы. При перекачке жидкого навоза диаметр всасывающих труб должен быть не менее 200 мм, напорных— 150 мм. Напорные трубы укладывают с уклоном не менее 0,02 в сторону специальных колодцев с целью опорожнения трубопровода. На поворотах и прямых участках напорного трубопровода [c.221]

Сказанное справедливо для упрощенной модели течения, не учитывающей наличия выемки между неподвижной частью сопла и поворотным раструбом. В реальных условиях с кромки этой части сопла сходит волна разрежения 4, газ разворачивается от центра сопла и попадает на торцовую часть раструба, образуя скачок уплотнения 5 (рис. 4.4.2,б). Внутри выемки возникает застойная зона с встречными потоками. Это отличает картину обтекания от той,которая наблюдается иа внутренней поверхности раструба, являющегося продолжением неподвижной части сопла. С полной достоверностью предусмотреть все эти особенности течения не представляется возможным.Поэтому используется упрощенная модель течения, основанная на концепции гибкого уплотнения , согласно которой поток у кромок выходного сечения плавно обтекает сочленение неподвижной части сопла и поворотного раструба (без образования волны разрежения и скачка уплотнения). Такая модель течения соответствует предположению о малости возмущений, возникающих при повороте раструба, и позволяет решить задачу о движении газа внутри раструба методом характеристик [18]. В результате этого решения находится распределение давления, по [c.323]

При плавном повороте трубы (отвод) вихреобразование уменьшается и коэффициент сопротивления меньше, чем для острого колена. Это уменьшение возрастает с увеличением относительного радиуса кривизны отвода г///. Для отводов круглого сечения при а=90° значение коэффициента сопротивления можно найти по формуле [c.51]

Коэффициент для плавного поворота может быть также определен по формуле Г. Н. Абрамовича [c.168]

Плавный поворот трубы на угол а. По формуле Абрамовича для труб [c.338]

При поворотах налево на перекрестках следить за своевременным перестроением в левый ряд и подачей для этого сигнала поворота. Плавно останавливаться для пропуска транспортных средств, имеющих преимущественное право проезда. Следить за движением транспортных средств в поперечном и в прямом встречном направлениях, подбирая безопасный для поворота разрыв в потоке (4...6 с). Если условия движения позволяют выехать на середину перекрестка, то это можно делать, если не создаются помехи при движении транспортных средств слева. При остановке в центре перекрестка оставаться справа от осевой линии, рулевое колесо держать прямо, правую ногу на педали тормоза. При повороте налево следить за пещеходами, пропускать автомобили, поворачивающие направо со встречного направления. [c.222]

Обеспечение равномерного )заспределении скоростей по сечению рабочей зоны (камеры) технологических аннаратов полочного тина простыми способами, как правило, не представляется возможным. Это обусловлено главным образом ограниченностью габаритных размеров промышленных установок, вследствие чего очень часто исключается возможность применения достаточно плавных переходов от одного сечения подводящих и отводящих участков к другому, а также плавных поворотов, ответвлений и т. д. При наличии резких переходов, изгибов, ответвлений и других участков со сложными конфигурациями равномерная раздача потока по сечению может быть достигнута лишь при помощи специальных выравнивающих и распределительных устройств. Геометрические параметры и формы аппаратов, а также подводящих и отводящих участков, в реальных условиях очень разнообразны, поэтому различны степень и характер неравномерности потока II соответственно способы выравнивания его по сечению. [c.10]

По полученным распределениям скоростей, а также на основе визуальных наблюдений спектра потока с помощью пщлковинок, можно установить следующее. При отсутствии распределительных решеток в рабочей камере аппарата получается очень неравномерное поле скоростей (.Иг, = 14-I-15). Почти во всем сечении создается область отрицательных скоростей (обратных токов). Поступательное движение сосредоточено или в очень узкой полосе вблизи нижней стенки аппарата (вариант 1-1, табл. 9.1), или в несколько большей области вблизи верхней стенки аппарата (вариант П-1). Отклонение потока к нижней или верхней стенке рабочей камеры обусловлено тем направлением потока, которое он получает при выходе из колена или отвода газохода перед диффузором. Как было показано, при отсутствии в коленах и отводах направляющих лопаток поток на повороте получает направление от внутренней стенки к внешней. Если за этими фасонными частями нет достаточно длинных прямых участков, то отклонение потока сохраняется и после выхода tro из указанных частей газохода. Отсутствие направляющих лопаток в колене приводит к дополнительному сжатию потока (повышению его скорости) на выходе из колена. Поэтому в случае подвода потока к диффузору через колено без направляющих лопаток максимум скоростей в сечении рабочей камеры аппарата получается больше, >ем в случае подвода через плавный отвод. [c.224]

В первом варианте (рис. 9.8, а) начальный участок подводящего г.пзохода имел постоянное поперечное сечение. Переход от горизонтальной плоскости к вертикальной осуществлялся резким поворотом (колено 90 ). Второй поворот потока из вертикального на-равления в горизонтальное происходил при резком расширении в вертикальной плоскости и более или менее плавном боковом расширении в очень коротком диффузоре. Для обеспечения равномерного распределения скоростей в рабочей камере аппарата в местах первого и второго поворотов потока устанавливались направляющие лопатки, а в месте стыка подводящего участка с рабочей камерой — одна газораспределительная решетка. Направляющие лопатки второго ряда перед рабочей камерой были сделаны поворотными. [c.237]

В колене / нет направляющих лопаток поворот к вертикальной шахте через плавный отвод с концентрическими лопатками 4, в колене 5 установлены направляющие лопатки 6 с наплывами з , в форкамере две решетки 8, = 0,45, / /Ви = 0,15, первая решетка продлена в бункер гя-зоотражателем Г [c.243]

В колене I направляющие лопатки 2, поворот к вертикальной шахте через плавный отвод 3 с направляющими лопатками 4, направляющие лопатки 6 в колене 5 без наплывов, в форка-мере одна решетка 8, = 0,45 [c.244]

В копирующих манипуляторах для воспроизведения угла поворота вала нагрузки по заданному углу поворота вала оператора применяют также сельсинную следящую систему (рис. 11.18, в) — самосинхронизирующуюся электрическую машину для плавной передачи на расстояние угла поворота вала. Сельсин-датчик и сельсин-приемник питаются от одной сети через статор и ротор, обмотки которых связаны только индуктивно. При повороте ротора сельсин-датчика на угол ф,,,, нарушается равновесие в цепи и возникают уравновешивающие токи, поворачивающие ротор сельсин-[фиемника на угол ф л ф(, при незначительной механической нагрузке разность фон—фн невелика (I—2 ) если нагрузка велика. [c.335]

Изменения проекции линии пересечения вертикального и горизонтального цилиндров в зависимости от изменения соот-нощений диаметров ( 1 вертикального и 2 горизонтального цилиндров наглядно видны на рисунке 10.6. С приближением значения диаметра с1 вертикального цилиндра к диаметру йг горизонтального цилиндра (рис. 10.6, б) линия пересечения все больще прогибается вниз (точка В опускается). При равенстве диаметров (рис. 10.6, в), т. е. касании цилиндров одной сферы на линии пересечения в точке В, возникает перелом, а плавная линия пересечения превращается в две плоские эллиптические кривые, которые проецируются в два отрезка и плоскости которых пересекаются между собой под прямым углом. При дальнейщем увеличении (рис. 10.6, г) диаметра вертикального цилиндра (В, > Вг) общее направление линии их пересечения изменяется. Такое изменение в данном случае равносильно повороту ранее приведенных изображений, например (рис. 10.6, б), на 90°. [c.134]

За начальное примем положение ползуна, соответствующее точке До па рис. 4.2. Перемещение ползуна от этой точки обозначим X. Полагая, что кривошип АВ вращается с постоянной угловой скоростью О) по часовой стрелке, значение угла р его поворота будет откладываться по оси абсцисс, как показано на рис. 4.3, а. За начальную точку принято положение привошипа Я, . По оси ординат для соответствующего угла ср/ будем откладывать расстояние Х , которое измеряют по схеме положений механизма (см. рис. 4.2). Соединяя плавной кривой полученные точки, получаем график перемещения х ползуна в зависимости от угла р поворота кривошипа, или закон перемещений ползуна. Чтобы найти истинные значения перемещения х ведомого звена, надо умножить значения длин отрезков х на масштабный коэффициент = [А . [c.37]

Опыты Майкельсона неоднократно повторялись разными исследователями на разном техническом уровне. Из опытов, выполненных в последнее время, очень высокая точность была достигнута в опыте Таунса с группой сотрудников (1964). Установка, включающая два Не-Ме лазера, расположенных перпендикулярно друг к другу, имела возможность плавно поворачиваться на 90° (рис. 31.5). В опыте исследовалась возможность изменения частоты сигнала при повороте лазеров на 90°. Ожидаемый эффект второго порядка относительно i составлял 3-10 Гц. В результате оказалось, что смещение частот составляет 3 10 Гц, т. е. только 1/1000 смещения, соответствующего скорости эфирного ветра при орбитальном движении Земли в неподвижном эфире. При скорости движения Земли по орбите, равной 30 км/с, эта величина составляет лишь 30 м/с. Еще большая точность была достигнута Чемпии, Изааком и Каном в опыте, поставленном на основе эффекта Мёссбауэра . В этом опыте был сделан вывод об отсутствии эфирного ветра со скоростью, превышающей 5 м/с. [c.210]

Мы остановимся лишь на влиянии сжимаемости газа на сопротивление при повороте потока. На рис. 8.36 нанесены экспериментальные данные Н. Н. Круминой для зависимости отношения коэффициентов сопротивления от приведенной скорости перед поворотом в колене (3) и отводе 1, 2). В несжимаемой жидкости зо = = 1,05 20 = 0,3 при rold = 0,75 и Iso = 0,2 при ro/d = 1 = 0,1 при го/d = 2,5. Влияние сжимаемости газа на потери в очень плавном отводе не проявляется, а в колене становится наиболее значительным, особенно при > 0,4. Опыты велись при R =- > 2 10 ,т. е. в области, где влияние вязкости несущественно. [c.464]

При плавном повороте трубы (вакругленное колено, отвод) вихреобразования уменьшаются (pii . XIII.16) и потери напора будут значительно меньше. Коэффициент сопротивления отвода зависит от угла поворота, а также от отношения R/d радиуса закругления к диаметру трубы и от величины коэффициента гидравлического трения Я, т. е. [c.213]

Определить потери напора на участке всасывающей стальной тр)убы насоса длиной / = 5 м, в начс1ле которого установлен обратный клапан, а в конце имеется плавный поворот на 90° с радиусом поворота R = 2,5 D, если расход воды Q = 15 л/с, а диаметр трубы D а) 100 мм б) 125 мм в) 150 мм г) 175 мм д) 200 мм. [c.52]

Воздух плотностью р = 1,2 кг/м подается в помещение по всасывающей трубе вентилятора (рис. 11.39) длиной / = 4 м,. Гидравлический коэфс )ициент трения к = 0,02 коэффициенты потерь на плавном входе Zm == 0,3 и на повороте Спов = 0,35. Определить а) разрежение (вакуум) Рван перед вентилятором, если его производительность Q = 1300 м /ч, а диаметр всасывающей трубы D — [c.63]

Рис, 22,21. Резкий поворот (острое Рис. 22.22. Плавный поворот (закруг- [c.297]

В закругленном колене (рпс. 22.22) плавность поворота потока значительно снижает сопротивление движению за счет уменьшения интенсивности вихреобразования. Снижение гидравлических потерь происходит с увеличением относительного радиуса кривизны колена Rj l. Коэффициент сопротнвотеиия плавного поворота для круглых труб [c.297]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...