Привод с управлением по давлению

Среди многочисленных и разнообразных вариантов конструкций автоматических гидросистем, применяемых в различных отраслях техники, широко используются гидравлические следящие устройства специального назначения. Из большого количества систем специального назначения рассматриваем в настоящей главе следящие приводы для копировальной обработки при больших скоростях слежения, автоматические системы для поддержания требуемых устойчивых постоянных скоростей движений либо же переменных скоростей по заданным программам с управлением по пути, времени, давлению — нагрузке, скорости, либо же с комбинированным управлением и системы синхронизации движений, которые все шире применяются в машиностроении. [c.235]

Рис. 26. Подключение устройства дистанционного автоматического реверсирования статического типа с управлением по перепаду давления в приводе

Различают следующие виды автоматического управления пневматическими приводами управление с контролем по координате положения рабочего органа управление с контролем по давлению в рабочей полости управление с контролем по времени выстоя поршня исполнительного устройства. [c.208]

Результатами решения этих задач являются сведения о динамических нагрузках в элементах и звеньях системы привода, о пиковых значениях токов, напряжений, давлений в двигателях и системах управления, т. е. о величинах, определяющих работоспособность и надежность систем сведения о точности воспроизведения заданных траекторий и положений рабочих органов сведения о временах протекания переходных процессов сведения о характере колебательных процессов и т. д. Для обработки результатов моделирования и получения на их основе простых соотношений, связывающих показатели динамического качества системы привода с конструктивными параметрами ее элементов, применяется аппарат вторичных математических моделей (ВММ). Для получения ВММ исходная математическая модель (ИММ), т. е. система уравнений движения объекта, исследуется на ЭВМ по определенному плану при различных сочетаниях параметров. Зафиксированные в машинных экспериментах результаты обрабатывают либо методами множественного регрессионного анализа, либо с помощью алгоритмов распознавания образов. В первом случае получают количественные соотношения, позволяющие определять динамические показатели системы в функции ее параметров. Во втором случае получают выражения для качественной оценки соответствия изучаемого объекта заданному комплексу технических требова- [c.95]

Система управления стендом допускает непрерывное совместное п раздельное испытание механизмов экскаватора, а также управление машиной с пульта машиниста. Для пуска стенда в работу кулачковый вал автомата управления устанавливают так, чтобы все кулачки находились в нейтральном положении. Рычаги и педали управления механизмами, находящиеся на пульте управления экскаватора, устанавливают во включенное положение. После этого включают двигатель привода автомата управления и кулачковый вал начинает враш аться. При помощи кулачков поочередно или одновременно включаются механизмы подъема ковша, напора или возврата рукояти, а также поворота платформы. Одновременно с включением механизмов подъема и напора нагрузочные кулачки автомата управления воздействуют на штоки дроссельных заслонок, создавая определенную нагрузку на гидротормозах. При вращении гидротормозов масло из бака поступает по всасывающим линиям к гидротормозам, от которых по нагнетательным линиям под давлением проходит через дроссели и возвращается в бак. [c.130]

В режиме постоянного расхода могут работать приводы с односторонним управлением, выполненные по любой из разобранных схем. Могут существовать приводы всех групп (группы 1, 2, 3, 4 и 5), отличающиеся от приводов, работающих в режиме постоянного давления, наличием исходного (начального) открытия 2о управляющего золотника (рис. 39,а). [c.125]

Тормоза приводятся в действие посредством сдвоенного крана управления 23, соединенного тягой 24 с тормозной педалью. При торможении одна секция крана управления сообщает баллоны с трубопроводами, по которым сжатый воздух поступает в тормозные камеры 2 передних колес, а другая секция в тормозные камеры 20 задних колес. Под давлением сжатого воздуха находящаяся в каждой камере диафрагма прогибается и посредством штока действует на тормозной механизм соответствующего колеса. [c.221]

Изменение подачи масла плунжерными секциями осуществляется перемещением валика топливного насоса, который гибким тросом соединен с кнопочным приводом пульта управления. Давление масла в системе контролируется по показаниям манометра 17. [c.168]

При пневматическом управлении механизмы включаются сжатым воздухом, подаваемым к исполнительным пневмоцилиндрам механизмов от компрессора или воздушных баллонов тормозных систем базового автомобиля через специальный пневмораспределитель и пневмокамеры управления. Основные преимущества пневматического управления по сравнению с гидравлическим — более плавное включение механизмов благодаря лучшей сжимаемости воздуха. Однако при пневматическом управлении давление, под которым воздух подается к исполнительным пневмоцилиндрам, обычно не превышает 0,6-0,8 МПа, т.е. намного меньше, чем при гидроуправлении, поэтому соответственно увеличиваются размеры исполнительных пневмоцилиндров. В связи с этим пневматическое управление, как правило, используют только в комбинации с электрическим управлением в кранах с механическим приводом. При этом можно использовать элементы пневмосистемы базового автомобиля. [c.93]

Электрогидравлическая автоматика может быть легко приспособлена для системы котел-бойлер с импульсом по температуре горячей воды на выходе из бойлера. Для работы на газе среднего давления прибор контроля погасания пламени КПП выполняется с фотодатчиком, -размыкающим электрическую цепь управления котлом, что в рассмотренной схеме приводит к срабатыванию клапана-отсекателя. [c.36]

Тележка массой 22,6 т, на которой перемещают секцию двигателя, имеет 12 A O с эластичной диафрагмой, изготовленной из уретана. Избыточное давление в зоне воздушной подушки не превышает 0,14 МПа, а объемный расход воздуха при транспортировании составляет 42,5—51 м /мин. При этом минимальный зазор между диафрагмой и полом 0,05—0,08 мм. В конструкции тележки предусмотрены установленные, также на A O, два ложемента формой, изогнутой по радиусу, равному радиусу цилиндрической поверхности секции двигателя. Эта секция, уложенная на ложементы, может быть легко повернута в процессе стыковки. Благодаря такой системе A O и в сочетании с гидравлическими подъемниками достигается высокая точность установки секций двигателя одна относительно другой при стыковочных операциях (несоосность не превышает 0,4 мм). Тележка снабжена механическим приводом с дистанционным управлением. По команде оператора она может перемещаться не только вперед, назад и в сторону, но и разворачиваться на месте. Круговое вращение секции в ложементах осуществляется также механическим приводом с дистанционным управлением. [c.22]

На реостатных контроллерах состояние привода также проверяют по времени поворота кулачкового вала с первой позиции до последней, которое должно соответствовать техническим данным. Проверку выполняют при обесточенной последовательной катушке реле ускорения и автоматическом управлении из кабины машиниста. Давление сжатого воздуха должно составлять 5 кгс/см . Причинами замедленного вращения кулачкового вала всех групповых аппаратов чаще всего бывают утечка сжатого воздуха через неплотности в вентилях, цилиндрах, манжетах засорение трубочек и воздухопроводных отверстий чрезмерное уменьшение сечения воздухопровода при неправильной регулировке повышенное трение в цилиндрах привода и подшипниках. [c.213]

В гидропрессовой установке х насосно-аккумуляторным приводом больше потерь, чем в установке с насосным приводом, так как в последней короткие трубопроводы, простая система управления по сравнению с насосно-аккумуляторным приводом. Избыток давления в аккумуляторе, т. е. разница между давлением в аккумуляторе и давлением, которое идет на деформацию заготовки, тратится на преодоление сопротивлений в гидравлических трубах, клапанах и т. д. Поэтому к. п. д. насосно-аккумулятор-иого привода ниже, чем к. п. д. насосного привода, и тем ниже, чем меньше сопротивление заготовки. [c.126]

Следовательно, во многих случаях перевод силовых головок на управление по жестким упорам является неоправданным и приводит к снижению надежности срабатывания без существенного повышения точности. Проведенные исследования показали, что нестабильность переключения головок по путевым упорам вызвана в первую очередь конструктивным несовершенством плохой конструкцией закрепления на станине без стопора, что вызывает срывы кулачков и резкое изменение размеров обработки, заниженными углами давления на кулачке, применением незакаленных поверхностей копиров и т. д. Таким образом, конкретный анализ требуемой точности позволит во многих случаях перевести часть агрегатных головок с жестких на путевые упоры. Изменение конструкции путевых упоров с их фиксацией при закреплении позволит избежать срывов . Увеличение углов подъема и применение закаленных поверхностей кулачков, подшипников вместо роликов и т. д., позволит сократить время переключения золотника, повысить стабильность переключения головки. С другой стороны, целесообразно каждый раз анализировать допуски на обработку, например, допуски на глубину отверстий под крепежные детали, [c.251]

Пневматические приводы. Для пневматических приводов используют сжатый воздух давлением 4—6 атм. Пневматические приводы обладают некоторыми преимуществами по сравнению с ручным зажимом быстротой зажима, простотой управления, постоянством зажимного усилия, возможностью регулирования и контроля зажимного усилия, возможностью дистанционного управления и автоматизацией зажима. [c.219]

Пониженное давление воздуха. В пневматической цепи управления пониженное давление приводит к отключению (или невключению) вначале отдельных, а затем и всех аппаратов с пневматическим приводом. Такие неполадки происходят при неправильном переключении кранов магистрали управления перед отправлением с поездом. Их обнаруживают по разбору цепей на первом перегоне, а иногда тут же на станции. Наиболее серьезное последствие этого — сгорание контактов одного или нескольких контакторов, так как по мере снижения давления воздуха губки контакторов медленно расходятся под током. Сильное снижение давления приводит также к опусканию токоприемника во время движения. [c.225]

Одним из основных преимуществ гидравлических систем управления по сравнению с системами других типов является относительно высокое быстродействие, небольшие вес и габариты управляющих элементов. К недостаткам этих систем следует отнести необходимость охлаждения, тщательной фильтрации рабочей жидкости, предупреждения образования пены и попадания воздуха в жидкость, наличие утечек рабочей жидкости из магистрали высокого давления, а также невозможность передачи гидравлической энергии на большие расстояния из-за высокой стоимости трубопроводов и сравнительно плохих динамических характеристик длинных магистралей. Кроме того, элементы гидравлического привода при изготовлении обычно требуют большой точности обработки на станках высокого класса и стоимость их относительно высокая. [c.334]

Другой способ управления направлением вектора тяги— изменение направления движения струи газа на выходе из сопла ЖРД- При этом способе внутрь части сопла со сверхзвуковым течением через отверстие в его стенке в поток газа вдувается струя газа или жидкости. При подаче в сверхзвуковой поток струи газа (жидкости) возникает косой скачок уплотнения. Давление в зоне за скачком выше, чем в невозмущенном потоке, поэтому возникает боковая сила, действующая на сопло ЖРД. Изменяя место вдувания и давление вдуваемого газа (жидкости), можно управлять боковой составляющей тяги. Система с вдувом в сопло приводит к небольшим потерям удельного импульса тяги, но требует использования достаточно сложных газораспределительных устройств. При однокамерной двигательной установке система вдува не позволяет создать момент для управления по крену. [c.27]

Величина минимального усилия переключения распределительного элемента (минимального давления управления) складывается из усилия, необходимого для преодоления трения, н усилия, вызванного действием давления на неразгруженные площади распределительного элемента. В частности, в распределителях с пневматическим возвратом давление управления должно преодолеть действие давления питания, подведенного к противоположной, меньшей по площади стороне поршня привода распределительного элемента. В этом случае в технических данных указывается, что давление управления не должно быть меньше давления питания, или приводится зависимость первого от второго. [c.19]

Аппаратура управления гидравлическим приводом служит для регулирования давлением жидкости и направлением ее потоков. К первой фуппе относятся предохранительные клапаны, которые поддерживают в гидравлической системе постоянное давление и предохраняют ее от перефузок. В аппаратуру управления и регулирования величиной и направлением потока рабочей жидкости входят также обратные клапаны, дроссели. Обратные клапаны без управления пропускают жидкость только в одном направлении, а с управлением — по команде в прямом и обратном направлениях. [c.152]

Управление с контролем по давлению (рис. 1.7) применяется в тех случаях, когда требуется получить определенное усилие, развиваемое приводом в конце его хода, например, в зажимных устройствах. При этом применяют так называемые клапаны последовательности, которые подают сигнал на переключение главного распределителя только при достижении в рабочей полости заданного давления. Полости управления клапанов последовательности 1 и 2 соединены с обеими полостями рабочего цилиндра 3. Как только давление в штоковой полости цилиндра 5 достигает требуемой величины, сигнал от клапана последовательности 1 при включенном пусковом тумблере 4 подается на распределитель 5, который переключается. Сжатый воздух из магистрали теперь поступает в бесштоко-вую полость рабочего цилиндра. При соответствующем давлении в ней включается клапан последовательности 2, в результате чего распределитель 5 возвращается в исходное положение. [c.16]

Номинальная скорость в данном случае зависит от конкретной схемы устройства и его параметров. Общая схема пневмо-гндравлического устройства для испытаний при повышенных скоростях представлена на рис. 19 (схема для испытаний на растяжение). В качестве источника энергии для деформирования образца используется энергия сжатого газа. Конкретные конструкции отличаются большим разнообразием по величине объемов Vo, Vi, V2, их связи с ресивером высокого давления и между собой, сочетанием жидкости и газа в объемах Vi, V2, Vo. Регулируемая подача и выпуск газа (жидкости) по каналам I и II, управление клапаном 3 позволяют проводить испытания с различными параметрами. Так, давление y02= onst в камере Vz обеспечивает постоянную скорость деформации (e= onst) при заполнении объема Vi жидкостью, перетекание которой в объем Vo (Ро=1 атм) контролирует скорость деформации. Непрерывная равномерная подача газа в объем V ( i и Vq связаны с атмосферой) приводит к возрастанию нагрузки в соответствии [c.71]

Запорные бессальниковые клапаны Dy = 15 40 мм с электромагнитным приводом. Условное обозначение Б 26107 (рис. 3.22, табл. 3.18). Предназначены для воздуха с агрессивными парами рабочей температурой от —10 до +90° С, используются для отбора проб воздуха из помещений. Температура окружающего воздуха от —10 до +50° С. Рабочее давление среды рр = 0,15 МПа для клапанов исполнения Б 26107.01, Клапаны устанавливаются на горизонтальном трубопроводе электромагнитным приводом вертикально вверх и присоединяются при помощи штуцеров. Рабочая среда подается на золотник, золотник гуммирован вакуумной резиной. Основные детали изготовляются из следующих материалов корпус, ниппель — коррозионно-стойкая сталь 12Х18Н9Т, золотник — сталь 14Х17Н2. Клапаны управляются электромагнитным приводом с магнитом переменного тока на напряжение 220 В мощностью 575 Вт, режим работы ПВ повторно-кратковременный, не более 15 циклов в час. Имеется ручной дублер управления. Сигнализация крайних положений золотника осуществляется микропереключателем МИ-ЗА, встроенным в конструкцию электромагнита. Электрическая схема привода приведена на рис. 3.23. Клапаны изготовляются и поставляются по ТУ 26-07-1056—72. Герметичность запорного органа обеспечивается по 1-му классу ГОСТ 9544—75. Гидравлическое испытание клапанов на прочность проводится при пробном давлении 0,25 МПа. [c.114]

Водонепроницаемый кузов установлен на восьми неподрессоренных колёсах с шинами низкого давления большого размера (14,25—20). Все колёса ведущие управляемых колёс нет. На амфибии установлены два двигателя мощностью по 85 л. с., из которых каждый приводит в движение колёса одной стороны. Управление на суше достигается посредством дросселирования одного из двигателей и под-тормаживания колёс. На воде каждый двигатель вращает свой гребной винт управляется амфибия при помощи двух водяных рулей. [c.224]

Автоматическое управление вышеописанными клапанами обусловило возможность изменения давления в аккумуляторе по линейному закону. Возможны случаи, когда такой закон изменения давления применить нельзя. Большая средняя мощность рабочей части цикла может сделать невыгодным индивидуальный привод. Это обстоятельство явилось основной причиной применения насосно-аккумуляторных станций. В случае привода с аккумуля- [c.64]

С учетом этих обстоятельств и равнозначности работы привода в обоих направлениях движения наиболее целесообразно применение симметричных схем и прежде всего схемы 1—О двухстороннего управления исполнительным механизмом. Схема 1—О может быть использована при режиме работы привода с с/о = onst (гл. V) и при режиме работы с переменным давлением питания посредством дополнительной обратной связи по нагрузке (гл. IX). [c.258]

Наиболее совершенными являются стенды с гидроэлектродинамическим возбуждением вибрации, От электродинамического вибровозбудителя приводится в Движение золотник или клапан системы управления, изменяющий давление в ос-fiOBHofi гидравлической системе. Введение в электрическую систему стенда корректирующих обратных связей позволяет проводить испытания по заданной программе. Однако воздействие сложных динамических явлений в жидкости затрудняет получение неискаженного закона колебаний. Возможность применения многоступенчатого усиления обеспечивает получение на столе стенда сил с амплитудой до 10 —10 кгс. Верхний предел частотного диапазона ограничивается динамическими свойствами жидкости и составляет 200—300 Гц. [c.439]

При входе в атмосферу тупого тела с заданной теплоемкостью обеспечиваются более высокие числа Маха и повышенная эффективность боеголовки, что затрудняет ее перехват. Так как игла приводит к уменьшению донного давления и, по-видимому, к уменьшению теплопередачи в донной области, облегчается задача разработки конструкции аппарата. При сообщении тупому телу с кглой угла атаки его сопротивление понижается по сравнению с сонротивленЕсем такого же тела беа иглы (хотя и не столь существенно, как при нулевом угле атаки), а подъемная сипа повышается. Поэтому выступающая игла может оказаться полезной в условиях старта и других условиях полега. Изменяя длину и диаметр выступающей иглы, можно управлять аэродинамическими характеристиками тонкая прямая игла является удобным в простым средством управления. Однако ее применение несколько ограничено, если не принять соответствующих мер для устранения неблагоприятных явлений, связанных с пульсациями потока около иглы, которые могут повлиять на аэродинамические характеристики. [c.219]

Двумерная система возбуждается одновременно с помощью ПСДС и псевдослучайного четырехуровневого сигнала (оба некоррелиро-ваны), представленных на рис. 30.3.1, а. Применение метода идентификации КОР-МНК позволяет получить дискретные передаточные функции двумерной модели приблизительно через 130 мин. На основе этой модели путем численной оптимизации параметров были рассчитаны два основных регулятора с оптимизируемыми параметрами для температуры пара (ПИД) и давления пара (ПИ). Время расчета составило от 5 до 10 мин. На рис. 30.3.1, бив показаны переходные процессы при ступенчатых изменениях задающих переменных Wj(k) и Шг(к). Из-за чрезвычайно малой взаимосвязи между впрыском воды (ui) и давлением пара (у ) регулирование температуры пара оказывает очень малое влияние на процесс управления его давлением (рис. 30.3.1,6). Однако существование сильной связи между расходом топлива (иг) и температурой пара (yi) приводит к преобладающему влиянию процесса управления давлением пара на управление температурой (рис. 30.3. 1, в). На рис. 30,3.1, г приведены переходные процессы на возмущение по расходу пара v(k). При уменьшении расхода пара его температура начинает увеличиваться. Однако затем из-за снижения расхода топлива температура пара резко уменьшается. Этот обратный выброс оказывает основное влияние на управление температурой. Его компенсация является главной задачей при повышении качества управления температурой пара [18.5j. [c.504]

Образующийся в котле пар скапливается в верхней его части над уровнем воды. Накопление пара в замкнутом пространстве приводит к повышению его давления до заданной величины (обычно 12—15 ат). На некоторых паровозах в наиболее удаленной от поверхности воды части котла, называемой сухопарником И, имеется клапанное устройство — регулятор 12. При помощи этого устройства, пользуясь ручным приводом, машинист с поста управления 2 открывает доступ пару в камеру насыщенного пара коллектора перегревателя 14. Пар, проходя по элементам 10, подсушивается, перегревается (обычно до 350—420° С) и через камеру перегретого пара 15 и парорабочие трубы 19 поступает в золотниковые камеры 20 паровых- машин. [c.235]

Отличительно особенностью полуавтоматов ГШК от ППВ является наличие мембранного кислородного привода, работающего на перепаде давления кислорода, используемого в резаке. Благодаря этому па передвижение полуавтомата пе затрачивается дополнительная электроэнергия пл1[ сжатыт воздух. Кроме того, вес полуавтомата ППК значительно меньпте веса нерепос 1ых полуавтоматов ПП и ППВ, что позволяет нроггзводпть фигурную резку по разметке с ручным управлением. [c.178]

Электрические манометры и термометры. Электрические манометры и электрические термометры — это дистанционные электрические приборы, измеряющие неэлектрические величины. Электротермометрами измеряют на тепловозе температуру воды и масла, электроманометрами— давление масла и топлива. Каждый из этих приборов состоит из указателя и измерителя (датчика). Измеритель помещают в ту среду, параметры которой он измеряет, а указатель устанавливают на пульте управления. Измеритель и указатель соединены проводами. Основные части электротермометра и электроманометра в принципе одинаковы. В обоих приборах изменяющимся фактором является величина сопротивления измерителя, помещенного в контролируемую среду. В электроманометре величина сопротивления изменяется механическим передвижением ползуна под действием деформирующейся (от давления масла) диафрагмы, в электротермометре — в зависимости от температуры жидкости, в которую он помещен. С увеличением температуры ее сопротивление приемника увеличивается, с уменьшением— уменьшается. Сопротивления измерителя электрически соединены с указателем по мостовой схеме, в результате чего измененне этого сопротивления приводит к взаимодействию деталей указателя. [c.101]

В последнее время предпринимаются попытки использовать для получения сложных законов торможения поршня внешп11е или внутренние тормозные устройства, которые подобно гидравлическим тормозным устройствам непрерывно изменяют проходное сечение выхлопного канала. Вследствие сжимаемости воздуха такие тормозные устройства дают меньший эффект, чем при управлении скоростью гидропривода. Основной их недостаток заключается в том, что всякое изменение условий работы пневмопривода по сравнению с номинальными (колебание давления в сети, сил сопротивления) приводит к отклонению реального закона движения поршня от заданного, на который рассчитывалось тормозное устройство. Расхождение может оказаться значительным, причем устранить его очень трудно, если условия работы привода изменяются непрерывно. [c.230]

Схема гидравлич. привода горизонтального Ф.с. показана на фиг. 24. Стол а станка имеет в каждом направлении медленный рабочий ход (положение, изображенное на фиг. 24, А), регулируемый от О до максимальной величины, и быстрый холостой ход с постоянной скоростью (положение фиг. 24, Б). Стол а связан со штоком б поршня, ходящего в гидравлич. масляном цилиндре в, скрепленном со станиной Ф. с. управление совершается посредством цилиндрич. распределительного зо 1отника з, двигающегося поступательно для перемены направления движения стола или поворачиваемого для сообщения трубопроводов, ведущих к цилиндру, попеременно с циклом подачи или быстрого холостого хода. В первом случае движение осуществляется мас-ляньш насосом д с бесступенно-регулируемым количеством подаваемой жидкости для того чтобы не возникало слабины в направлении стола, возможной нри наличии малого давления или даже вакуума в полости цилиндра, из к-рой в данный момент отсасьшается жидкость, насос д является по существу лишь регулятором количества протекающей жидкости, а само рабочее давление создается независимо и непрерывно работающим добавочным насосом е а устанавливается регулировочным вентилем ж. Т. о. по обе стороны поршня имеется повышенное [c.165]

Уже первые эксперименты с тепловым ножом показали, что переход на режим форсирования осуществляется с сильным забросом давления в камере сгорания. Кроме того, при переходе с меньшего режима тяги на больший нарастание давления на начальном участке происходит медленно, что приводит к невыполнению требования по длительности переходного процесса. Улучшение динамических и энергетических характеристик ЭУТТ с ТН возможно при использовании системы автоматического управления (САУ). [c.144]

Продолжая осмотр с правой стороны тепловоза, помощник проверяет состояние правых водяных секций холодильника, натяжение клиновых ремней привода вентилятора охлаждения тяговых элекродвигателей передней тележки, положение кранов на воздухопроводах управления приводами жалюзи и главного вентилятора проворачивает на 2 — 3 оборота рукоятку фильтра грубой очистки топлива проверяет свободность перемещения реек топливных насосов (с помощью рукоятки на валу управления рейками), состояние топливных насосов высокого давления, крепление крышек смотровых люков блока цилиндров, убеждаясь в отсутствии течи из-под них, готовность предельного регулятора к работе, уровень масла в подшипниковой камере воздушного корпуса турбонагнетателя, давление воздуха в резервуаре управления (по манометру), состояние коллектора и щеток тягового генера- [c.394]

В процессе контроля гидроразрыва был установлен важный экспериментальный факт о несоответствии теоретических моделей геометрии гидроразрыва и зон гидроразрыва, картируемых при записи микросейсмических событий. Модели предполагают симметричное (относительно скважины) развитие процесса гидроразрыва, в то время как микросейсмические данные указывают на систематическую асимметрию этого процесса. Кроме того, при гидроразрыве отмечается [45] концентрация микросейсмической эмиссии или трещинообразования в местах изгибов или выпуклостей структур резервуара и минимальная активность в пространстве между активными зонами. Этот эффект наиболее наглядно иллюстрируется в работе [46], где показана динамика трещинообразования в процессе ГРП. На начальном этапе отмечается асимметричное развитие трещиноватости по двум основным ортогональным направлениям. Нам представляется, что подобное формирование трещиноватости в данном случае более всего соответствует существующей на исследуемом участке ортогональной системе трещин. Повсеместно отмечаемая асимметричность трещинообразования в процессе гидроразрыва обусловлена наличием горизонтального градиента давления в любой зоне пласта, и, в связи с этим, развитие трещиноватости происходит в направлении уменьшения давления. Подобное развитие трещиноватости в соответствие с направлением градиента давления наблюдалось нами (на других месторождениях) при выполнении экспериментальных исследований в режиме мониторинга трещиноватости от ГРП. Полученные нами результаты и их иллюстрация приводятся ниже. Необходимо обратить внимание на то, что возможность контроля в реальном времени процесса трещинообразования позволяет реализовать эффективное управление процессом ГРП, осуществляя его оперативную остановку в случае неблагоприятного развития или продолжение процесса трещинообразования при развитии его в нужном направлении. Регулируя градиент пластового давления (путем откачки/закачки) в районе скважины с планируемым ГРП, представляется возможным реализовать не просто управляемый, а азимутально-управляемый гидроразрыв. Образованная при этом зона трещиноватости может служить аналогом горизонтального ствола, пробуренным в заданном азимутальном направлении. [c.104]

На рис. JJQ показана принципиальная схема пресса с насосным приводом, обычно называемая схемой безаккумуляторного привода. Из бака 18 жадность забирается насосом 19 и через органы управления 20 подается в цилиндр I, где она, находясь под давлением 200...250 ат, давит на плунжер 2, соединенный с траверсой 6, к которой через промежуточную плиту прикрепляется пуансон 8, фор1иующий заготовку 9 в изделие в матрице II последняя установлена на нижнем основании 14. При холостом ходе пресса (излишнем давлении, остановке пресса по технологической необходимости) происходит перелив рабочей жадности через систему трубопроводов, показанных пунктирной линией от системы управления 20 до бака 18. Обратный ход плунжера 2 осуществляется под давлением жадности через нижний циливдр 12 и плунжер 10. [c.70]

В практике измерения угловых скоростей обычно используют случай, когда 0 = 90. Если на летательном аппарате осуществить peгyJшpyющee устройство, которое бы с помощью, например, рулей стремилось создать для него угловую скорость 0)2 равной нулю, то летательный аппарат можно стабилизировать по yгJювoй скорости относительно соответствующей оси. Создавая с помощью привода соответствующее давление N на пружи1п1ую опору, которое эквивалентно угловой скорости прецессии, лим регулирующим устройством с рулями можно управлять летательным аппаратом. Очевидно, для полной стабилизации и управления летательным аппаратом достаточно трех таких гироскопов со взаимно перпендикулярным расположением осей. [c.515]

Гидрораспределитель с электрогидравлическим управлением и регулируемым реверсом типа ДГ73-4, распространенный в существующих приводах (рис. 11, а), выполненный по основной (первой) схеме, работает следующим образом. При обесточенных электромагнитах золотник 1 управляющего пилота и главный золотник 3 распределителя под действием пружин 2 и 4 находятся в среднем положении при этом обе полости под торцами главного золотника сообщены со сливом. При включении одного из электромагнитов золотник 1, перемещаясь, направляет рабочую жидкость из полости 7 подвода давления управления через обратный клапан 6 под один из торцов главного золотника 3. Из противоположной торцовой полости, разобщенной с линией управления, рабочая жидкость через дроссель 5 вытесняется в сливную линию 8. Переключением главного золотника осуществляется реверсирование потоков рабочей жидкости. [c.29]

Пщропривод рабочего передвижения экскаватора выполнен по закрытой x Aie циркуляции рабочей жидкости. Привод включает регулируемый насос 13, распределительный блок 14 с ручным и гидравлическим управлением. Распределительный блок 14 предназначен для давления в напорных линиях системы и обеспечения подшгг-ки. Гидропривод передвижения имеет также гидромотор 15 привода механизма хода, систему подпитки, состоящую из нерегулируемого насоса 16, фильтра 17 с переливным золотником, охладителя жидкости 18. [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...