Течение через отверстие

Течение через отверстие в листе, представляющее собой местное сопротивление, в очень малой степени зависит от вязкости текущей среды. Мало влияние вязкости также и в жидкости над отверстием, так как она сильно турбулизирована потоком пара. В связи с этим можно отбросить в уравнениях движения двухфазного потока члены, учитывающие молекулярное трение. Тогда общая математическая формулировка задачи о течении двухфазного потока через дырчатый лист ничем не будет отличаться от системы уравнений (10.1), описывающих гидродинамику турбулизированного кипящего граничного слоя. Соответственно этому критическая скорость возникновения [c.179]

Течение через отверстие. Если w есть функция z, то и z является функцией W, и иногда бывает полезно воспользоваться этой формой связи между г 1л W. [c.152]

Особенности течения через отверстие с острой кромкой по сравнению с течением через суживающееся сопло следующие [c.96]

Другой способ управления направлением вектора тяги— изменение направления движения струи газа на выходе из сопла ЖРД- При этом способе внутрь части сопла со сверхзвуковым течением через отверстие в его стенке в поток газа вдувается струя газа или жидкости. При подаче в сверхзвуковой поток струи газа (жидкости) возникает косой скачок уплотнения. Давление в зоне за скачком выше, чем в невозмущенном потоке, поэтому возникает боковая сила, действующая на сопло ЖРД. Изменяя место вдувания и давление вдуваемого газа (жидкости), можно управлять боковой составляющей тяги. Система с вдувом в сопло приводит к небольшим потерям удельного импульса тяги, но требует использования достаточно сложных газораспределительных устройств. При однокамерной двигательной установке система вдува не позволяет создать момент для управления по крену. [c.27]

Вихревая труба может работать в режиме вакуум-насоса. Это будет происходить в том случае, когда давление среды, в которую происходит истечение, будет достаточно высоким и когда суммарный расход через отверстие диафрагмы станет отрицательным (ц < 0). Минимальное давление ( ) ,in при вакуумировании замкнутого объема определяется очевидным условием ц = О [116]. Максимум коэффициента эжекции при фиксированном давлении (для случая ц < 0) достигается при критическом течении подсасываемого газа по всему сечению отверстия диафрагмы. [c.214]

В которой - массовый расход потока, истекающего из вынужденного вихря через отверстие диафрагмы - массовый расход исходного газа через сопло. При установившемся вихревом струйном течении величина статического давления находится из выражения [5] [c.162]

Во многих случаях инженерной практики возникает задача об установлении зависимости между давлением (напором) в резервуаре и расходом или скоростью струи, вытекающей через отверстие в стенке резервуара или через короткую трубку специальной формы, называемую насадком. При этом если струя попадает в газовое пространство, то ее называют незатопленной, а если она вытекает в среду той же плотности и вязкости — затопленной. Структура последней рассмотрена в гл. 9, здесь остановимся только на указанной выше задаче, решаемой методами теории одномерных течений. [c.175]

Если сравнить истечение через отверстие (без насадка) с истечением через насадок, то будет ясно, что на участке потока от сечения а—а до сжатого (см. рис. 6.32) движение при наличии насадка происходит под большим напором, чем при отсутствии насадка. Поэтому скорость в сжатом сечении насадка будет больше, чем в сжатом сечении за отверстием при одинаковом напоре Я. А поскольку степень сжатия струи внутри насадка и за отверстием практически одинакова, то при одинаковой площади отверстия и насадка расход через последний будет больше, чем через отверстие. Очевидно, этот выигрыш будет тем больше, чем глубже вакуум в сжатом сечении. Правда, при наличии насадка в потоке появляются дополнительные потери, которых нет в струе, вытекаюш,ей через отверстие. Это потери на расширение потока внутри насадка и потери на трение по его длине. Однако, как показывают расчеты и эксперимент, при длине насадка /н = (3. .. 4) эти потери намного меньше, чем повышение действующего напора. Поэтому данный насадок увеличивает расход. Этот эффект возрастает, если применить конический расходящийся насадок (рис. 6.34, б), в котором должен быть обеспечен безотрывный режим течения. Сведения о насадках других форм приведены в работе [1]. [c.178]

Рассмотрим предельный случай течения Мизеса. Пусть нижняя стенка НА канала (рис. 7.24, а) бесконечно продолжается вправо, т. е. точка А сливается с бесконечно удаленной точкой В. Это имеет место при Ь - I (рис, 7.24, в). Тогда получаем известное в гидравлике течение из-под прямоугольного затвора (рис. 7.28, а). Течение же через клапан перейдет в струйное симметричное обтекание пластины в канале с параллельными стенками (рис. 7.28, б), исследованное еще Н. Е. Жуковским. Если же течение из-под затвора симметрично продолжить вниз через стенку НА (штриховая линия на рис. 7.28, а), то приходим к истечению из прямоугольного сосуда через отверстие. [c.263]

Продукты сгорания топлива, двигаясь вдоль сопла 1 (рис. 4.3.2), отрываются от кольцевого уступа 3 и, повернувшись на некоторый угол в волне разрежения 2, присоединяются к поверхности насадки 7. В таком отрывном течении зарождаются хвостовой скачок уплотнения 8, застойная зона 6 с возвратным движением газа и участок смешения 5. Из-за необратимых потерь энергии в скачках уплотнения, на участке смешения и в застойной зоне тяговые характеристики сопл с кольцевыми уступами оказываются хуже, чем у обычных сопл. Однако эти характеристики могут быть улучшены путем вдува газа через отверстия 4 в уступе. На практике используют с л а бый и тангенциальный (интенсивный) вдувы. В первом случае газ попадает в насадок через перфорированную стенку уступа 3 (рис. 4.3.2) с малой скоростью и небольшими расходами. Во втором случае движение характеризуется большими скоростями и расходами газа, вдуваемого через свободное пространство в уступе (рис. 4.3.3). При интенсивном вдуве большие расходы газа приводят к значитель- [c.318]

Свет от источника И в опытах Вавилова (рис. 13) проходит через отверстие в диске D и попадает в фильтр Ф, который пропускает лишь волны с определенной длиной волны (в опытах использовался зеленый свет). Затем, пройдя через коллиматор К, свет попадает в глаз. Кроме того, на пути света поставлен фильтр, не изображенный на схеме, с помощью которого можно непрерывно изменять интенсивность света. Глаз фокусируется на источник В слабого света. Благодаря этому луч света, проходящий через отверстие диска, попадает на периферический участок сетчатой оболочки глаза. Диск D с помощью двигателя вращается с частотой 1 об/с. Форма и площадь отверстия в диске таковы, что свет может проходить в него в течение Vio времени оборота диска, а в течение 0,9 времени оборота свет в глаз не попадает и глаз отдыхает. Таким образом, при вращении диска создается последовательность вспышек длительностью 0,1 с с интервалами 0,9 с между вспышками. [c.30]

В сосуд с поперечным сечением 2 в каждую секунду притекает некоторое количество жидкости Q. При установившемся течении расход через отверстие в дне сосуда становится равным потоку. [c.136]

Неустановившиеся течения описываются системой уравнений (2.1). Они характерны тем, что в любой точке параметры, характеризующие поток, являются функцией не только координат, но и времени. Примером такого движения может служить, например, опорожнение резервуара через отверстие. [c.68]

Рассмотрим простейший случай истечения жидкости в атмосферу через отверстие площадью ш в дне сосуда призматической формы (рис. 7.12) площадью Q. Движение жидкости при этом является неустановившимся, так как напор изменяется с течением времени, а следовательно, меняется со временем и расход вытекающей жидкости. [c.316]

Внешним цилиндрическим насадком называется короткая трубка длиной, равной 2—6 диаметрам, без закругления входной кромки (рис. 4.4,а). На практике такой насадок часто получается в тех случаях, когда выполняют сверление в толстой стенке и не обрабатывают входную кромку (рис. 4.4,6). Истечение через такой насадок в газовую среду может происходить двояко. Схема течения, соответствующая первому режиму, показана на рис. 4.4,а, б. Струя после входа в насадок сжимается примерно так же, как и при истечении через отверстие в тонкой стенке. Затем, вследствие того что сжатая часть струи окружена завихренной жидкостью, струя постепенно расширяется до размеров отверстия и из насадка выходит полным сечением. Этот режим истечения называют безотрывным режимом. [c.78]

Типичными примерами установившегося дв1 ляются истечение воды через отверстие в резе постоянном уровне или из крана при постоянно течение во всасывающих и нагнетательных линн бежных насосов и вентиляторов, работающих при постоянных числе оборотов и производительности, течение в распределительной водопроводной или газовой сети при неизменном характере работы потребителей, обтекание потоком воздуха зданий при постоянной скорости ветра. [c.61]

Рассмотрим потери при протекании жидкости через отверстия в трубопроводе (рис. 112). Картина течения напоминает только что рассмотренную схему сужения потока. Различие состоит лишь в том, что расширение потока после отверстия происходит не по сечению (О, равному сечению отверстия, а по сечению трубопровода Q. Если здесь величиной п обозначить отношение [c.193]

Рис. 112. Схема течения через круглое отверстие в трубе.

Задача 3.44. Сравнить времена опорожнения одинаковых конических сосудов с углом конуса L и высотой ho, один из которых расположен вершиной вверх (а), а другой — вершиной вниз (б). В обоих случаях истечение происходит через отверстие диаметром do с коэффициентом расхода ц- Давление на свободной поверхности жидкости считать атмосферным, а течение — установившимся. Принять, что ho do. [c.64]

Допустим, что в какой-то момент времени уровень вытекающей жидкости находится на высоте г. За бесконечно малый промежуток времени (М, в течение которого уровень в резервуаре опустится на ( 2, из резервуара выльется элементарный объем (IV = —Яйг (знак минус взят потому, что с уменьшением г V увеличивается). С другой стороны, этот же объем может быть выражен произведением расхода жидкости через отверстие Q на й1, т. е. с1У — Qdt, причем, ввиду малого изменения напора за время dt, Q можно считать постоянным п определять его по (147). Следовательно, [c.112]

В соответствии с (VI. 16) подсчитывают коэффициенты расхода в уплотнениях и отверстиях, а по (VI. 15) — расход и скорости течения через ступицу и обод. Если нужно, по полученным значениям скоростей уточняют величину "К и повторяют расчет. [c.190]

Местные сопротивления, т. е. перепады давлений при истечении газожидкостной смеси через отверстия, при внезапных расширениях, поворотах и т. п. связаны с существенными перестройками структуры потока, последствия которых сказываются на большом числе калибров трубы за местом возмущения. Здесь мы не будем рассматривать истечения с фазовыми переходами и критические течения, приводящие к запиранию расхода [c.168]

Поток охлаждающего воздуха подается через радиальные каналы из пространства за рабочими лопатками пятнадцатой ступени компрессора на конец вала ротора компрессора и турбины. Он проходит через отверстия в диске рабочего колеса турбины первой ступени, расположенной по течению потока. Благодаря этому диск рабочего колеса и корни лопаток охлаждаются. Затем воздух смешивается с рабочим потоком газа. [c.57]

Пусть теперь сосуды соединены цилиндрической трубкой диаметром 2/ = й и длиной L (рис. 60). Диаметр трубки много меньше длины пробега. Если бы внутри трубки молекулы отрало-лись зеркально, то, очевидно, каждая молекула, попавшая в трубку с одного конца, вышла бы с другого конца. Поэтому расход газа был бы тем же, что и в рассмотренном выше случае течения через отверстие. При диффузном же отражении часть молекул может в ре- [c.372]

Если мы примем цилиндры, направляющими которых являются эти гиперболы, за фиксированную границу, то мы получим картину течения жидкости через отверстие, ( разованное этими цилиндрами. В пртдельном случае, взяв гиперболу, вырождающуюся в две прямые (ф = 0, я), мы получим течение через отверстие ширины 2с в плоской пластине. Однако этот предельный случай не соответствует физической картине течения, так как иа краях отверстия скорость обращается в бесконечность. [c.152]

Течение через отверстия и сужающиеся сопла. Экспериментально установлено, чтоесли воздух при постоянных входных условиях подводить к сужающемуся соплу и постепенно уменьшать давление на выходе, то весовой расход воздуха через сопло увеличивается до тех пор, пока отношение давлений PJP не достигнет критической величины, равной 1,89. После этого дальнейшее увеличение давления на выходе не оказывает влияния на течение воздуха, в этом случае поток называется дросселируемым, как показано на фиг. 3.12. [c.81]

Однако имеется целый ряд задач, где предположение о плоском течении становится неприемлемым. К таким пространственным задачам относится в первую очередь задача о притоке жидкости к несовершенным скважинам, т. е. к скважинам, неполностью вскрывшим пласт, задача о течении через отверстия в перфорированной трубе, точное решение задачи о продвижении границы раздела двух жидкостей с учётом негоризонтальности пласта и ряд других. [c.48]

Измерение отношений методом вращающихся секторных дисков подробно описано Куинном и Фордом [71]. Сами диски сделаны с отверстиями вблизи периферии, образованными радиальными парами ножевых кромок. Ось вращения дисков расположена параллельно пучку излучения, который проходит через отверстия и может прерываться. Средняя яркость источника, наблюдаемая через отверстия вращающегося секторного диска, выражается в соответствии с законом Тальбота произведением яркости источника на коэффициент пропускания диска, т. е. на долю времени, в течение которого излучение может проходить через отверстия. Эта доля равна отношению полного угла, занимаемого центрами всех отверстий, к 2я. Тщательно сделанный диск, имеющий, например, коэффициент пропускания 1,25 /о. позволяет получить погрешность измерения коэффициента пропускания до 0,01 %. Коэффициент пропускания может быть измерен либо механически — прямым измерением положения кромок ножей, либо хронометрированием светового пучка, проходящего через отверстие, когда диск вращается in situ. Для того чтобы выполнялся закон Тальбота и была полностью реализована указанная возможная точность в измерении отношения, жалюзийный фотоумножитель (например, EMI 9558) нуждается в низком уровне освещения катода. Средний анодный ток не должен превышать примерно 0,1 мкА, а потенциалы динодов должны быть стабильными. [c.373]

Макроструктуру потоков изучали как отечественные, так и зарубежные авторы [112. 116, 146, 168, 184, 204, 209, 227, 236, 245, 265]. Уже первые исследователи столкнулись с непреодолимыми трудностями зондирования потока в камере энергоразделения вихревой трубы и были вынуждены прибегнуть к методам визуализации. Шепер [156] предпринял одну из первых попыток выявления харакгерных особенностей течения закрученного потока в трубе на различных режимах работы по ц, используя для этой цели визуализацию дымом и шелковыми нитями. Опыты ставились при d = 38 мм и позволили выявить четыре наиболее характерных режима ее работы, различающихся диапазоном и характерными значениями относительной доли охлажденного потока ц < О — режим эжектирования газа через отверстие диафрагмы (режим вакуум-насоса) ц = О — режим рециркуляции охлажденного потока через отверстие диафрагмы О < ц < 1, — режим наи-более часто встречающийся в технических устройствах, и ц = 1 — режим дросселирования с элементами энергоразделения и создания локальных зон повышенной температуры в сечении, удаленном от соплового ввода. Позднее Ш.А. Пиралишвили и [c.99]

В полость 5 пресс-формы запрессовывают модельн1>1Й состав через отверстие 6. Затем отжимают защел-. ку J и наблк1дают за показаниями индикатора до тех пор, пока стрелка прибора не будет показывать одну и ту же величину в течение 30 мин. Температуру образца измеряют термометром, устанавливаемым в отверстие 7 после заполнения пресс-формы модельным составом. Усадка двух образцов от одной и той же пробы должна иметь колебания не более 0,08%, в противном случае испытания повторяют. [c.189]

Перерасширенное сопло двигателя, у которого давление на выходе ра существенно меньше атмосферного р , обладает свойством, в соответствии с которым через отверстия в раструбе (где р <р ) атмосферный воздух поступает внутрь сопла. При этом предельная степень нерасчетности перерас-ширенного сопла п = Ра р , обеспечивающая безотрывное течение продуктов сгорания, имеет порядок 0,4. Следовательно, перепад давлений, под воздействием которого воздух будет попадать внутрь сопла, будет достаточно малым (ро/р1 с 1/0,4 = 2,5). Этот случай соответствует эффекту слабого вдува. [c.348]

Эксплуатация гидромуфт подобной конструкции подтвердила их работоспособность только на установках при весьма плавном изменении момента сопротивления на ведомом валу (изменение момента в 1,5—2 раза должно длиться несколько секунд). При этом моментная характеристика незначительно отличается от приведенной пунктиром на рис. 163, а. При резком увеличении момента жидкость не успевает протекать через отверстия 7 (см. рис. 162) и гидромуфта работает с недостаточно опорожненной рабочей полостью. Момент при этом резко возрастает и на характеристике возникает горб (участок аЬ рис. 163, а). Вследствие инерционности системы с увеличением скольжения самоопоражнивание может стать чрезмерным для данного момента сопротивления и на характеристике появится спад (участок Ьс). Такое течение момента может оказаться недопустимым для приводного двигателя. Поэтому гидромуфты этого типа не следует применять на установках с резким изменением момента сопротивления. [c.249]

На рис. 3-20 и 3-21 показаны фотографии истечения газа в жидкость через отверстие в тонкой стенке, полученные А. С. Васильевым, В. С. Талачевым, В. П. Павловым и А. Н. Плановскнм. Bimua очень сложная, существенно нестационарная картина движения газа. Соответствующая картина течения жидкой фазы на этих фотографиях ие видна. [c.62]

При отверстиях, диаметры которых близки или даже выше отрывного диаметра пузыря, образование паровой подушки при истечении пара через отверстия отдельными пузырями невозможно. Поэтому в таких условиях зависимость (3.16) не действительна и пользоваться кривыми 5 и в расчетах не следует. Из сравнения кривых / и 2 видно, что при небольших диаметрах отверстий, когда истечение пр оисходит отдельными пузырями, минимальная сред-НЯЯ скорость W мин обеспечивающая равномерное распределение пара, примерно в два раза ниже скорости струйного течения. Это показывает, что при определении г "мин по формуле (3.24) значение 7 о в первом приближении можно устанавливать по зависимости (3.25). [c.90]

Катод приспособления выполняют в виде двух полуцилиндров, размещенных один в другом и перекрытых с торцов крышками. Полуцилиндры разделены на две части выемкой для прохода круга. В каждую из образовавшихся полостей по шлангам подводится электролит, который свободно вытекает через отверстия во внутреннем полуцилиндре. Катод и анод (деталь) изолированы от станка. Задний центр станка, чтобы он не подгорал, изготовлен из минерало-керамики ЦМ332. Обработка производится по полуавтоматическому циклу сначала 10 проходов без подачи электролита для ликвидации биения детали, затем в течение 20 с под током при напряжении 8— 10 В и токе 150 А, далее напряжение повышают до 15 В, а ток до 320 А и на этом режиме ведут обработку в течение 2 мин, после чего выхаживанием (работой без врезания) за 5—8 ходов снимают анодную пленку и деталь промывают в горячем растворе, содержаш,ем 0,2% NaNOa, 5% Ма СОз и 0,4% Na.SiOj [114]. [c.88]

В течение первого этапа происходит увеличение массы воздуха в объеме шахты за счет натечек через отверстия верхней плиты. [c.117]

В качестве привода генератора используется злектрогидравлический или электродинамический вибровозбудитель, при помощи которого осуществляется возвратно-поступательное движение головки модулирующего клапана 2, изменяющего по определенному закону параметры течения воздуха из форкамеры. При отходе клапана от седла в диске 3 воздух из форкамеры устремляется в образовавшуюся под ним кольцевую щель и далее через отверстия в головке и в диске 3 выходит в рупор. Ширина щели в направлении оси клапана равна амплитуде его колебания. Истечение воздуха прекращается, когда головка прижимается к седлу. Этому моменту соответствует среднее положение размаха колебаний штока вибровозбудителя. [c.454]

Сборку механизма сепаратора и насоса проводить в обратном порядке. При сборке червячный вал должен быть установлен на зафиксированной перед разборкой высоте. После сборки залить ванну станины чистым маслом и проверить машину на холостом ходу в течение 1—2 мин. Чтобы удалить грязное масло, залитое для смазки червячной передачи машины,надо отвернуть пробку, контргайку и вертыш подпятника. Наливать масло в ванну следует через отверстие в крышке червячной шестерни, закрываемое резьбовой пробкой. При установке барабана на червячный вал веретено во избежание заеданий и ржавления необходимо смазывать. [c.211]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...