Скорость возмущения приведенная

Из приведенных оценок приходим к следующему заключению. При движении тонких тел (х 1) с небольшими сверхзвуковыми скоростями /(Мх< 1) скорость возмущенного движения, давление и плотность имеют одинаковый порядок [c.406]

Как уже отмечалось, приведенные методы расчета не учитывают воздействия поперечных составляющих скорости на решетку при протекании через нее жидкости, что снижает точность расчета. В предлагаемых ниже методах эти составляющие скорости принимаются во внимание. Поскольку решетка испытывает воздействие не только нормальных составляющих скорости, но и поперечных, сила ее сопротивления проявляется в двух направлениях нормально и параллельно поверхности. Соответственно возмущение потока (изменение профиля скорости), вызванное решеткой, носит не одномерный характер, а двухмерный или, при соответствующих условиях, и трехмерный. [c.119]

Отметим также, что примерно теми же методами, что и приведенные выше, была решена задача о выравнивающем действии пары решеток, установленных тандемом, для малой регулярной неравномерности (малого возмущения) как при симметричном [130], так и при 5-образном отклонении (возмущений) скоростей [131]. [c.136]

Теорема Рауса. Если в стационарном движении потенциальная энергия = П — приведенной системы имеет минимум, то это движение устойчиво относительно позиционных координат qj и скоростей Vj, по крайней мере для возмущений, не нарушающих значения циклических ин тегралов (3.11). [c.87]

Независимо от способа получения уравнений возмущенного движения (6.40) функцию Т можно рассматривать как кинетическую энергию приведенной системы, переменные и и — как обобщенные координаты и скорости, а члены, стоящие в правых частях этих уравнений,— как потенциальные, диссипативные, гироскопические и неконсервативные позиционные силы соответственно. Относительно сил предполагается только, что [c.163]

При импульсивном нагружении в плите распространяются волны напряжений нагрузки, разгрузки и отраженные волны образуются области возмущений, в которых материал плиты находится в напряженном состоянии, которое характеризуется тензором напряжений (ст) частицы среды в движении (вектор скорости V), плотность материала р. Этим характеристикам состояния плиты в области возмущений соответствует тензор кинетических напряжений (Т), принимаемый в дальнейшем за основную искомую величину. Зная (Т) и пользуясь формулами, приведенными в 2 гл. 2, находим тензор напряжений (а), вектор скорости частиц V и плотность материала р в области возмущений. [c.252]

Линеаризация уравнений движения газа около тонких тел вращения, движущихся под малыми углами атаки, заключается в приведении нелинейных дифференциальных уравнений, не имеющих общих решений, к линейному виду, для которого общее решение имеется. Такое упрощение уравнений возможно, если сделать предположение, что параметры возмущенного течения около тонких тел мало отличаются от соответствующих их значений в невозмущенном потоке, т. е. для составляющих скорости в цилиндрических координатах получим Vy= Vx, [c.498]

Как видно из приведенных соотношений, скорости частиц н скорость распространения фронта возмущения совершенно различные характеристики. [c.80]

Таким образом, приведенный выше анализ позволяет определить влияние параметров осредненного потока на распространение малых возмущений в канале с учетом трения и изменения скорости звука от температуры. [c.52]

Для того чтобы определить влияние периодического возмущения скорости на осредненную по времени теплоотдачу, необходимо мгновенные значения тепловых потоков, температуры жидкости и стенки проинтегрировать по всему циклу колебаний. Согласно приведенной выше методике расчета нестационарная теплоотдача практически симметрична как относительно продольной оси х, так и относительно полупериода колебаний. Следовательно, средняя теплоотдача практически мало отличается от соответствующего стационарного значения. Такая ситуация может иметь место только при сравнительно малых значениях относительной амплитуды и частоты колебаний. При сравнительно больших амплитудах колебаний, во-первых, в канале могут возникать обратные или вихревые течения, а во-вторых, в пределах цикла колебаний может возникать переход ламинарного течения в турбулентное. Такая ситуация возникает в том случае, если в момент ускорения потока мгновенная средняя скорость жидкости достигнет значения, которое соответствует критическому числу Рейнольдса (Re > [c.133]

Приведенные ниже уравнения позволяют рассчитывать изменение параметров во времени для равновесной сжимаемой среды, движущейся в одномерном нестационарном потоке. В основу решения положен известный метод характеристик. Решение уравнений производится разностным методом в его первом нелинейном приближении. Подробно рассмотрены различные типы граничных условий, позволяющие применить развитый расчетный аппарат для решения различных конкретных задач. Полученные решения содержат в себе как частный случай решения для динамики неподвижного теплоносителя и для квазистационарного течения теплоносителя. Эти решения могут быть получены из общего решения для нестационарного потока путем наложения определенных ограничений на скорости распространения трех волн возмущения прямой, обратной и транспортной. [c.12]

Из приведенного выше теоретического исследования скорости звука в двухфазной среде видно, что в зависимости от метода подхода (молекулярно-кинетического, термодинамического, газодинамического или комбинированного) величина скорости распространения возмущений может отличаться на десятки процентов. Кроме чисто количественных различий, имеются существенные качественные расхождения. Так, например, термодинамический метод в противоположность другим дает скачок скорости звука при переходе через левую и правую пограничные кривые. В этой связи жизненность тех или иных формул должна определяться экспериментом. К сожалению, опубликованные результаты экспериментальных исследований [Л. 142, 200] получены без измерений и анализа частоты возмущающих импульсов (крутизны фронта волны), а также без учета структуры двухфазного потока. [c.102]

Во-вторых, использование осредненных скоростных показателей (подобных приведенным в табл. 13) для определения интенсивности абразивного износа затрудняется различными возмущениями и вихреобразованиями, которые происходят даже при оптимальных режимах работы гидромашин. Увеличение кинетической энергии движущихся абразивны.х частиц вследствие этих возмущений может привести к очень интенсивному местному разрушению поверхности при относительно низком среднем значении скорости. [c.88]

Пример центрированной волны разрежения максимальной интенсивности приведен на рис. 5.5. Особенность таких волн состоит в том, что все характеристики (волны Маха) исходят из угловой точки, являющейся очагом возмущения сверхзвукового потока. Другой пример показан на рис. 5.7. Здесь перед волной скорость сверхзвуковая (Xi>l) за [c.116]

Для измерения профиля скоростей в некоторых случаях применяют трубки Прандтля (рис. 4-17,а). На этом рисунке приведен также график, характеризующий относительные ошибки при измерении пневмо-метрической трубкой Прандтля динамического Рд, полного ри и статического Рс давлений в зависимости от угла между направлением потока и осью трубки. Трубка Прандтля громоздка и вносит в некоторых случаях заметное возмущение в поток. Для более точного измерения скорости пользуются трубкой Пито (рис. [c.265]

Рис. 5.24. Зависимость приведенной дисперсии флуктуаций параметров сформировавшихся солитонов от времени корреляции начальных возмущений а — флуктуации амплитуды б — флуктуации скорости (сплошные линии — расчеты по методу возмущений, точки — численный эксперимент [54])

Вид уравнения (70) подобен виду уравнения (60). Следовательно, оба уравнения имеют одинаковые функциональные решения, и методы 379—383 можно применять при исследовании решения уравнения (70). Против приведенного вывода можно возражать. Например, смещение, рассматриваемое в 384, сопровождается расширением. Общая теорема теории распространения волн устанавливает, что фронт волны такого рода возмущений двигается нормально самому себе со скоростью, величина которой определяется [c.466]

Характер распределения параметров потоков (скоростей, температур и концентраций), его математическое описание и кривые отклика на ступенчатое и импульсное возмущение для ряда элементарных типовых моделей объектов приведены в табл. 4.75. Комбинации приведенных в табл. 4.75 моделей позволяют получить динамические характеристики более сложных объектов, а сравнение кривых отклика идеальных и реальных объектов — уточнить создаваемую математическую модель. [c.288]

Возобновление работ по созданию УАБ (второй этап) диктовалось требованиями существенного повышения эффективности боевого применения бомбового вооружения в условиях высоких скоростей самолёта-носителя при атаке целей и увеличения дальности сброса, что было вызвано созданием совершенных объектовых систем ПВО. Вторая волна работ проходила и осуществляется до сих пор под девизом интенсивного внедрения новых достижений в науке и технике и современных технологий с учетом преемственности в разработках. Лидирующее положение в области создания управляемых авиабомб в мире занимают США, где уже разрабатывают и апробируют в боевых условиях УАБ четвертого поколения. В соответствии с приведенным выше понятием поколение КАБ (УАБ) среди отечественных КАБ можно выделить два поколения второе и третье. Принимая во внимание то обстоятельство, что создание отечественных КАБ проходило с учётом зарубежного опыта создания УАБ, первое поколение отечественных КАБ следует отнести по мировой классификации поколений ко второму поколению. Хотя первая корректируемая авиабомба второй волны отечественных разработок корректируемых авиабомб — КАБ-500 и была снабжена флюгерной лазерной ГСН, но имела в отличие от УАБ США первого поколения, в частности, УАБ типа Болт-84 , автопилот, обеспечивающий стабилизацию стартовых возмущений после сброса с самолёта-носителя, а также стабилизацию по крену. Таким образом КАБ-500 была более совершенным образцом, чем первые образцы УАБ США. [c.14]

Общий характер распределения стационарного давления и возмущений давления в фазе с углом атаки а и угловой скоростью а вдоль оси тела для конуса с углом полураствора 6s = 7° 30 при Моо = 4 приведен на рис. 5.3. Поскольку характер изменения кривых Ро, Ра и Р вдоль поверхности сферы от числа Моо практически не зависит, то при исследовании влияния числа М о на распределенные аэродинамические характеристики затупленного по сфере конуса основное внимание будем обращать на распределение Pq, и вдоль конической поверхности. [c.78]

Кельвин поставил перед собой трудную задачу непосредственно исследовать устойчивость ламинарного движения, принимая во внимание вязкость ). Он рассмотрел следующие частные случаи 1) течение под давлением между неподвижными параллельными стенками (см. 330), 2) равномерное движение сдвига между двумя параллельными плоскостями, из которых одна движется с постоянной скоростью относительно другой, предполагаемой неподвижною, и 3) движение потока по наклонно плоскому дну. Его общее заключение таково ламинарное течение во всех случаях устойчиво по отношению к бесконечно малым возмущениям, но становится неустойчивым, когда возмущения переходят за известную границу эти границы устойчивости оказываются тем теснее, чем меньше вязкость. Само исследование является достаточно трудным и в некоторых частях оно встретило возражения со стороны Рэлея ) и Орра. Последнему мы обязаны детальным рассмотрением всей задачи ). Большинство авторов, которые занимались этими проблемами, склонялось, однако, считать приведенное выше заключение вероятным, хотя еще и строго недоказанным. Следует отметить, что оно совпадает и с приведенными в 365, 366 наблюдениями Рейнольдса и других. [c.849]

Примечание. Обозначения, не приведенные выше, можно найти среди обозначений в конце главы 1 (стр. 37). Индекс 1 у макроскопических функций от х, у, г, I (таких, как , М., р, и,. ..) обозначает известную величину. Индекс 1 заменяется на О, если массовая скорость в рассматриваемой точке ( 1) равна нулю. Безразмерные величины обозначаются штрихами [уравнение (15) 2.5]. Возмущения обозначаются двойными штрихами [уравнение (4) 2.5]. [c.87]

В силу хорошо известных свойств решений этого уравнения малые возмущения давления распространяются со скоростью Сц. Приведенные рассуждения, несмотря на свою нестрогость, показывают естественность введенного выше определения [c.102]

После прекращения подъема давления температура насыщения воды в барабане станет постоянной, а температура воды в нижнем коллекторе некоторое время будет увеличиваться, разность их соответственно уменьшится. Процесс уменьшения разности температур будет продолжаться в течение времени тз, необходимого для смены воды в опускной системе. Аналогично будут происходить процессы изменения скорости циркуляции Шо- При подъеме давления количество теплоты, идущее на испарение воды, уменьшится за счет аккумуляции ее в воде и металле подъемных труб. Это обстоятельство, а также увеличение недо-грева воды в нижнем коллекторе приведут к увеличению длины экономайзерного участка, уменьшатся генерация пара, полезный напор и скорость циркуляции. Процесс уменьшения скорости циркуляции и полезного напора также будет продолжаться в течение времени ть В дальнейшем скорости циркуляции и полезный напор стабилизируются на более низком уровне. После прекращения подъема давления скорость циркуляции, приведенная скорость пара и полезный напор увеличатся, так как прекратится аккумуляция теплоты и уменьшится недогрев воды в нижнем коллекторе, но скорость циркуляции, полезный напор и приведенная скорость пара в контуре будут несколько меньше, чем до возмущения давлением. При одинаковой скорости подъема давления доля аккумулируемой теплоты в трубах с понилсенным тепловосприятием больше. Этот процесс подобен увеличению неравномерности распределения теплоты между трубами, что может вызвать образование застоя циркуляции (свободного уровня) или опрокидывание циркуляции в наименее обогреваемой трубе. [c.191]

Контур Е является проекцией эллипсоида на плоскость О т]. Каждая из дуг гипербол О является проекцией замкнутой полодии на плоскость О т]. Следовательно, в этом случае даже при очень малых абсолютных значениях начальных скоростей (й о и соро точка М 1иЦ Л ) будет описывать на эллипсоиде инерции полодию конечных размеров. Это доказывает неустойчивость оси вращения, совпадающей с соответствующей рассматриваемому случаю главной осью эллипсоида инерции. Во всех приведенных выше случаях угловым скоростям вращения вокруг главных осей эллипсоида инерции, рассматриваемых как устойчивые оси вращения, возмущения не сообщались. Поэтому проведенный здесь анализ не позволяет судить об устойчивости угловой скорости вращения вокруг этих осей. [c.421]

Таким образом, для области возмущений отраженной волны дополнительный тензор кинетических напряжений А (Т) можно построить, следовательно, определить тензор кинетических напряжений (Т )отр отраженной волны нагрузки или разгрузки. Пользуясь формулами, приведенными в 3, по известному тензору (Т )отр находим плотность Ротр, вектор скорости Уотр и тензор напряжений (сг)отр в области возмущений отраженной волны нагрузки или разгрузки. [c.73]

Суммируя тензоры А Т ) и А (Гк), согласно (2.5.78) определим тензор А (Г), затем по формуле (2.5.77) находим тензор кинетических напряжений (Г)отр Для области возмущений отраженной волны нагрузки. Зная тензор (Т)отр и используя формулы, приведенные в 3 гл. 1, находим тензор напряжений (о)отр. вектор скорости частиц у тр и плотность ротр среды в области возмущений отраженной волны нагрузки. [c.220]

В результате получим, что уравнения (6.6.43) и (6.6.51) принимают вид уравпенпя Бюргерса — Кортевега — де Вриза (БКдВ), описывающего распространение приведенного возмущения скорости V и приведенного возмущения давления р в системе координат bi движущейся вдоль оси х с равновесной скоростью звука Со относительно пeвoзмyн eннoй среды [c.40]

Приведенные экспериментальные данные, полученные по результатам квазистатических испытаний с высокими скоростями, по амплитуде упругого предвестника и скоростной зависимости откольной прочности металлов близки к значениям вязкости, определенным из анализа закономерностей распространения малых возмущений па фронте ударных волн [92, 242, 172, 173, 234]. Однако они значительно ниже значений, полученных в работе [101] в результате анализа смещения слоев металла при соударении плит под углом. В последнем случае для определения коэффициента вязкости использована параболическая зависимость продольного смещения слоя от его глубины, справедливая только для глубины больше 61 (61 — толщина более тонкой пластины). На этой глубине скорость деформации значительно ниже, чем вблизи точки соударения, что может повлиять на величину коэффициента вязкости. В табл. 4 приведены коэффициенты вязкости для некоторых металлов, определенные различными методами по результатам обработки скоростной зависимости сопротивления деформации, скоростной зависимости откольной прочности, затуханию упругого предвестника, результатам изучения закономерностей распространения малых возмущений на фронте ударной волны и из анализа процесса ква-зиустановившегося течения материала в области контакта пластин, соударяющихся под углом. [c.135]

Смысл приведенного здесь равенства и входящих в него величин подробно поясняется ниже. На i-ю массу действуют эффективные силы, включающие в свой состав силу инерции — midi и активные действующие силы, к числу которых относятся сила сопротивления — biv (если полагать ее пропорциональной скорости) и вынуждающая сила Q9 sin (м/-f ф) = QJ. Предполагаем, что все вынуждающие силы, приложенные к массам, имеют одинаковую частоту (круговую частоту ) и одинаковую начальную фазу ф. Совокупность таких вынуждающих сил можно назвать моногармоническим возмущением. [c.86]

Схема САР, приведенная на рис. 9.2, действует следующим образом. При повышении давления пара на линии к потребителю регулятор воздействует на прикрытие шибера байпасного газохода и одновременное приоткрытие шибера основного газохода. После закрытия шибера байпасного газохода до определенного положения регулятор при необходимости продолжает воздействовать на клапан сброса пара в подогреватель воды в сторону открытия. Так как ib этом случае из-за перераспределения газовых потоков в конвективной части газохода происходит некоторое повышение температуры сетевой воды за котлом, в действие выступает регулятор тепловой нагрузки по воде, который уменьшает подачу топлива к котлу, при этом регулятор быстро реагирует на указанные выше возмущения в системе благодаря использованию опережающего импульса по скорости нарастания давления пара на линии к потребителю в то же время до минимума сводится величина перерегулирования. При понижении давления пара действие указанных выше регуляторов производится в обратной последовательности. [c.199]

Приведенные выводы оцраведливы е только для одноконтурной системы,, но и для двухконтурной (с дополнительным импульсом по скорости изменения температуры пара за пароохладителем), при условии, что два контура могут рассматриваться раздельно друг от друга (( 6-4). Качество регулирования в двухконтурной системе при внешних возмущениях (по нагрузке и теплу) определяется в основном показателями составляющей процесса в инерционном контуре. Уменьшение запаздывания по каналу регулируемого воздействия при двухконтурной схеме так же Необходимо и полезио, как и при одноконтурной схеме. [c.200]

На рис. 1.7 представлена функция когерентности 7 в ближнем акустическом поле струи в зависимости от числа Струхаля St = fd/uQ при раздви-жении микрофонов в азимутальном и продольном направлениях для двух скоростей истечения струи, соответствующих числам Мо = 0,29 и 0,95. Характерной особенностью приведенных результатов является сохранение высокой степени когерентности на частоте, соответствующей числу Струхаля St = 0,35 при весьма значительных расстояниях между микрофонами (А0 = 180° и x/d = 3,5). На основе измерения фазы взаимного спектра в ближнем поле струи (вблизи ее границы) определена скорость конвекции возмущений вдоль по потоку, которая при частотах, соответствующих St = 0,35, оказалась равной U = (0,7 - 0,8)uq. [c.19]

Другим примером возникновения кризиса течения несжимаемой жидкости может быть поступательно-вращательное течение жидкости по цилиндрической трубе. При таком течении жидкость движется в прилегающем к поверхности трубы сравнительно тонком цилиндрическом слое, причем вращательная составляющая скорости жидкости в данном сечении удовлетворяет соотношению = onst, поступательная составляющая Wx изменяется вдоль трубы. Скорость распространения малых возмущений С = Wb/Vf,) Y R — r )/2 [3], где W,, и относятся к свободной поверхности жидкости (приведенная формула для С может быть получена исходя из выражения С — gh для прямоугольного канала при замене g на центробежное ускорение Wl/ri,, ah — на R — rl)l2r ). [c.8]

Указанное свойство статистических систем, тесно связанное с их принадлежностью к системам размешивающегося типа, определяется тем, что их механические траектории в фазовом пространстве обладают сильной неустойчивостью поэтому отклонение двух траекторий, как можно показать для примера идеального газа, возрастает со временем по экспоненциальному закину (см. диссертацию). Это свойство фазовых траекторий отмечалось Борелем. Например, как показывает простой расчет, аналогичный расчету, приведенному в диссертации, присутствие в системе, образованной атомами граммолекулы идеального газа (находящегося, допустим, в нормальных условиях), одного лишнего атома, или наличие внешнего (хотя бы только гравитационного) поля, происходящего от одного находящегося рядсм с рассматриваемой системой атома, совершенно изменяет траекторию системы. Уже через время порядка десяти времен свободного пробега распределение скоростей молекул будет независимым от того, которое было бы без возмущения. Распределение будет независимым в том смысле, что при определенном, получающемся без возмущениЯ векторе полной скорости системы в 3 -мерном импульсном пространстве, этот вектор при наличии возмущения может быть направлен в импульсном пространстве под любым углом к невозмущенному вектору в зависимости от того или иного действия возмущения (действие возмущения определяется тем или иным сочетанием микросостояния системы и параметров, задающих возмущение, в данном случае — положение возмущающего атома). [c.88]

Сделанные выводы проверялись авторами как с помощью численных расчетов, так и в экспериментах. В эксперименте использовались стальные шарики диаметром а = 4,75 мм (их количество составляло 20 и 40 в разных случаях), помещенные в кварцевую трубку. В данном случае р = 7,8-10 кг/м, Я-2.10 Н/м, 0 = 0,29. При ударном возбуждении на одном конце возмущение в цепочке распадалось на солитоны, параметры которых находились в хорошем количественном соответствии с приведенными вьш1е результатами. Длительности импульсов составили 10—20 мкс, а амплитуды силы сжатия в них — 10-80 Н. Скорости частиц не превьш1али 10 м/с, т.е. число Маха по отношению к скорости звука в стали оставалось малым, так что в известном смысле и здесь возмущения можно считать акустическими. [c.171]

Однако если мы рассмотрим случай, где М равняется 1, то приведенная выше формула дает бесконечное значение коэффициента подъемной силы (рис. 46). Конечно, это неверно, и неправильный результат обусловлен тем, что упрощенная теория, основанная на предположении бесконечно малых возмущений, которую мы называем лннеарнзован-ной теорией, не охватывает диапазон скоростей, близких к скорости [c.118]

Созданное непосредственно перед поршнем возмущение — сжатие газа — начнет распространяться влево, причем, в силу внезапности перехода порщ-ня от покоя к движению со скоростью V, протяженность начального участка возмущения по оси трубы будет очень мала. В результате известного уже нам явления обгона проходящими через участки более плотного газа волнами возмущения волн в менее плотно. газе, образуется плоская ударная волна, показанная на рис. 40 пунктиром, которая побежит по неподвижному, невозмущенному газу (на рис. 40 влево) с некоторой скоростью 9, оставляя за собою (на рис. 40 справа) возмущенный газ. иыведенный из состояния покоя и приведенный к скорости и = V, одинаковой со скоростью поршня. [c.174]

Замечая, что бегущая по газу ударная волна встречает перед собой газ с одними и теми же значениями давления, плотности и температуры и, точно так же, оставляет за собою газ с новыми, но также все время одними и теми же термодинамическими параметрами возмущенного состояния газа, можем утверждать, что скорость распространения ударной волны 9 бздат величиной постоянной. Из приведенного ранее рассуждения ясно, что ударная волна будет обгонять движение поршня, т. е. всегда [c.174]

Из фотографий, приведенных на фиг. 142, видно, что при обтекании снаряда сверхзвуковым потоком скачок уплотнения становится с возрастанием числа Мапевского все более наклоненным к направлению движения. Это явление аналогично тому, о котором шла речь в начале параграфа, когда рассматривалось движснпе со сверхзвуковой скоростью точки, являюш,ейся источником возмущений. Здесь скачок уплотнения также имеет форму, близкую к конусу, вершина которого находится в носовой точке снаряда, а ось совпадает с направлением набегающего потока. Этот конус отделяет невозмущенны поток, находящийся вне конуса, от возмущенного потока внутри конуса. Чем больше число Маиевского, тем меньше угол раствора конуса. [c.349]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...