Скорость изменения циркуляции

Но, конечно, имеются многие естественные условия, в частности в метеорологии, когда эти предположения явно не выполняются. Если мы, следуя вычислениям 33, не примем во внимание указанные допущения, то найдем, что скорость изменения циркуляции по движущемуся контуру будет [c.310]

Уравнение (2) тогда показывает, что скорость изменения циркуляции по движущемуся контуру пропорциональна числу указанных трубок, им охватываемых ). [c.311]

Из уравнений (1) можно установить простое выражение для скорости изменения циркуляции по фиксированному контуру. Таким образом, будем иметь [c.723]

Тогда В движущейся жидкости для скорости изменения циркуляции Г по замкнутому контуру С мы имеем [c.88]

Следовательно, когда контур движется вместе с жидкостью, скорость изменения циркуляции зависит только от вихря в окрестности этого контура. Значит, если жидкость в начальный момент времени покоилась ( = 0), то циркуляция может возникнуть только из-за диффузии вихря от границы внутрь жидкости (см. п. 19.11). [c.535]

В случае замкнутой поверхности 5, движущейся с жидкостью, из выражения (3) и уравнения неразрывности в форме (1 дё.х)/(И — О получим скорость изменения циркуляции [c.552]

Предположим теперь, что контур й 6 (/) движется вместе с кидкостью, и найдем скорость изменения циркуляции по этому контуру. Зададим с этой целью движение кривой [c.70]

Таким образом, в вязкой жидкости циркуляция скорости по любому замкнутому контуру, а следовательно, и интенсивность вихрей, изменяется с течением времени, причем скорость этого изменения пропорциональна кинематическому коэффициенту вязкости жидкости. Скорость изменения циркуляции зависит, кроме того, от неравномерности распределения в пространстве составляющих (л. Чем более неравномерно распределены составляющие (О (т. е. чем больше величины производных по координатам от составляющих (1>), тем больше и, следовательно, тем быстрее происходит изменение [c.539]

Доказать, что в невязкой баротропной жидкости при потенциальных массовых силах скорость изменения циркуляции равна нулю (теорема Кельвина). [c.241]

Доказать, что в идеальной жидкости при отсутствии массовых сил скорость изменения циркуляции выражается интегралом [c.246]

Соотношением (59), связывающим циркуляцию вектора напряженности электрического поля Е по замкнутому контуру I со скоростью изменения по времени потока вектора магнитной индукции через площадь, охватываемую этим контуром [c.193]

Изменение циркуляции скорости во времени, т. е. при перемещении контура вместе с потоком [c.146]

Изменение циркуляции скорости вдоль рассматривав мого контура при его перемещении вместе с потоком [c.146]

Быстрый подъем уровня воды в барабане приводит к сокращению его сепарационного объема, может вызвать заброс котловой воды в пароперегреватель и понижение температуры перегретого пара. С точки зрения устойчивости циркуляции предельная скорость изменения давления при скорости воды в опускных трубах до 2—3 м сек для котлов с давлением 38—40 бар составляет 0,15—0,18 бар сек. [c.210]

Котел является объектом с сосредоточенными параметрами. В работе [Л. 7] показано экспериментально, что влиянием изменения условий циркуляции в котле на величину изменения давления можно пренебречь и рассматривать всю массу воды, пара и металла как бы сосредоточенными в одном объеме, полагая, что величина скорости изменения давления в один и тот же момент времени одинакова во всех точках собственно котла. [c.353]

Опыт эксплуатации котлов с принудительной циркуляцией показывает, что барабаны не лимитируют скорости изменения нагрузки. Принудительная циркуляция в парогенераторе позволяет повысить скорость пароводяной смеси во внутрибарабанных циклонах, что интенсифицирует процесс сепарации пара и позволяет сократить длину барабана и повысить качество пара. [c.144]

На фиг. 87 приведены результаты опытов Л. С. Шуйской, в которых определялась скорость падения давления в циркуляционном контуре при различных скоростях циркуляции испаряемой воды. Опытные точки обнаруживают некоторую тенденцию к увеличению скорости изменения давления с повышением скорости циркуляции. Однако это расхождение опытных точек лежит в пределах точности опытов и можно считать, что последние вполне подтверждают удовлетворительность принятого выше (в качестве первого приближения) [c.188]

Ш у м е к а я Л. С., О влиянии циркуляции жидкости на скорость изменения давления в барабанном котле и об учете металла кипятильных труб и барабана, 1950. [c.225]

Допустимая скорость падения давления определяется графически по точке пересечения зависимостей напоров застоя и опрокидывания циркуляции от скорости изменения давления с зависимостью сопротивления опускных труб от нее (рпс. 3-13). При наличии в контуре отводящих труб вместо зависимости сопротивления опускных труб от скорости изменения давления должны строиться зависимости от Др оп — -S . Значение Ар оп определяется по п. 3-103. [c.39]

Изменение циркуляции скорости по радиусу в сечении /—/ подчиняется зависимости [c.196]

Прежде всего можно исходить из чисто технических требований. Так, надежное поддержание числа оборотов турбины в узкой области является неотъемлемым требованием, предъявляемым конструкторами турбины и генератора. Для котла и паропроводов аналогич ное значение имеет поддержание те.м пературы в пароперегревателе, ибо броски температур представляют серьезную опасность для эксплуатационной надежности этих элементов. В обоих указанных случаях речь шла о повышении значения регулируемой величины, в других случаях должна быть ограничена скорость изменения этой величины. Так, например, учитывая тепловые напряжения, нельзя превышать определенный градиент температуры свежего пара скорость изменения давления свежего пара должна находиться в определенных границах, чтобы не нарушалась циркуляция воды в котле. [c.359]

Как видно, при X = О (т. е. а = л нпк) кратность циркуляции достигает значительных величин, степень концентрирования равна единице. При X = 1,0 (х = Хцр) кратность циркуляции падает до единицы, а степень концентрирования резко увеличивается. Скорость изменения п и Пц в зависимости от X определяется режимными условиями. Характер влияния режимных параметров в этих координатах принципиально не меняется. [c.211]

Когда крыло конечного размаха создает подъемную силу, на нем возникает система присоединенных вихрей, условие сохраняемости которых определяет появление продольных и поперечных свободных вихрей. Продольные вихри параллельны скорости набегающего потока, а их интенсивность определяется изменением циркуляции присоединенных вихрей по размаху крыла. Поперечные свободные вихри параллельны размаху крыла и возникают вследствие изменения циркуляции присоединенных вихрей во времени. После схождения с крыла элементы свободных вихрей перемещаются со скоростью набегающего потока, образуя отходящую от задней кромки крыла пелену вихрей. [c.429]

Случай изменения циркуляции присоединенных вихрей винта по азимуту и радиусу, когда продольные свободные вихри сходят со всех точек лопасти (а не только с конца и комля), рассмотрен в работе [М. 126]. В этом случае п-я гармоника индуктивной скорости описывается выражением [c.473]

При обтекании лопасти с образованием подъемной силы на ее поверхности возникает слой присоединенных вихрей. По закону сохранения завихренности в пространственном течении требуется, чтобы с лопасти в поток сходили свободные вихри, а именно комлевой и концевой вихревые жгуты, а при изменении циркуляции присоединенных вихрей по азимуту и радиусу— поверхность свободных вихрей (рис. 13.1). Вследствие изменения циркуляции присоединенных вихрей по радиусу в поток сходят элементы продольных вихрей, ориентированные по вектору относительной скорости в точке схода. Поверхностную интенсивность таких вихрей обозначим Vnp. Изменение циркуляции присоединенных вихрей по азимуту вызывает сход поперечных свободных вихрей, ориентированных вдоль радиуса. Поверхностную интенсивность этих вихрей обозначим Vnn. Величины 7пр и Vnn определяются выражениями [c.649]

Были опробованы различные модели вихревого следа. Интенсивные концевые вихри хорошо описываются с помощью прямолинейных вихревых отрезков, имеющих вязкое ядро конечных размеров (см. разд. 10,8), причем криволинейная форма вихревых нитей хорошо описывается ломаной из прямолинейных отрезков, соответствующих изменению азимута на 15—30°, Модель следа, в которой пелена вихрей, сходящих с внешней части лопасти, сворачивается в концевой вихрь, используется почти всеми авторами некоторые различия возникают при описании ядра вихря с целью устранения особенности индуктивной скорости в центре вихря. Моделирование же пелены продольных и поперечных вихрей, сходящей с внутренних сечений лопасти, отличается разнообразием. Эта часть пелены влияет гораздо слабее, чем концевые вихри, что открывает большие возможности выбора удовлетворительной по точности модели. Чаще всего применяется модель пелены в виде сетки дискретных вихрей, т. е. прямолинейные отрезки вихря используются, для моделирования не только концевых вихрей, но и пелены вихрей, сходящих с внутренних сечений лопасти (рис. 13.4). Такая модель пелены соответствует ступенчатому изменению циркуляции присоединенных вихрей лопасти как по радиусу, так и по ази- [c.655]

Местные сопротивления в трубопроводах вызываются различными факторами резкое изменение конфигураций живого сечения потока, течения с изменением скорости, поперечная циркуляция, соединение и разделение потоков. [c.37]

Уп = (Л/й/2яио) Г = 7 /рЛио-Через Vo здесь обозначена средняя индуктивная скорость. Изменение циркуляции присоединенных вихрей по азимуту приводит к появлению радиальных поперечных вихрей внутри цилиндра. Их интенсивность определяется производной по времени от циркуляции присоединенных вихрей всех N лопастей, также распределенной-по вертикали на участке, проходимом вихрями [c.471]

Скорость изменения циркуляции. Пусть С—замкнутый контур, лвижущийся вместе с жидкостью, т. е. контур, который всегда состоит и< одних и тех же частиц жидкости. Пусть а обозначает ускорение частицы жидкости и В ее вихрь [c.87]

Соотношение (8.3) для скорости изменения циркуляции по замкнутому жидкому контуру или равной ей удвоенной скорости изменения потока вектора вихря сквозь такой контур выражает собой теорему Бьеркнеса эта теорема используется в динамической метеорологии. [c.146]

Определите скорость в контрольной точке, индуцированную вихревой пе.теной от присоединенного вихря дискретной подковообразной вихревой системы, расположенной в ячейке р/г/г— 1 (рис. 9.8). Рассмотрите гармонический закон изменения циркуляции как функции ее производных по соответствуюигим кинематическим параметрам. Найдите числовые значения функции, опреде-ляющей индуцированную скорость в контрольной точке от ближайшего вихря, а также симметрично расположенного вихря на другой стороне крыла (по условию задачи 9.38). Примите при этом. малые числа Струхаля. [c.251]

Необходимо отметить, что для исследованных условий зоны потенциального вращения потока не обнаружено можно лишь указать на непрерьшный характер изменения циркуляции вращательной скорости по радиусу канала с максимумом вблизи его поверхности (рис. 2.7). Этот факт подтвержден и в других работах, что указьшает на существенную роль сил трения в формировании профилей скорости в потоке с закруткой. [c.41]

При внезапном падении (сбросе) давления избыток тепла воды (сверх необходимого для поддержания ее при температуре кипения) вызовет парообразование во В(сей маюсе йоды, в том числе и в опускных трубах. При этом увеличивается их сопротивление, одновременно снижается величина в результате циркуляция ослабляется. Если такое же падение давления произойдет в более длительный срок, т. е. с меньшей скоростью изменения давления, то парообразование в опускных трубах будет слабее и нарушение циркуляции может не происходить. [c.46]

Наряду со скоростью изменения давления пара в иотле н,а циркуляции в некоторой мере будет сказываться и абсолютная величина понижения или повышения давления. Чем меньше эта величина, тем меньшую опасность представляет для экранов изменение давления пара. [c.47]

Все вышеизложенные методы получения вспомогательных решеток с замкнутыми профилями решают задачу построения теоретических решеток, обтекаемых газом Чаплыгина, исходя из какого-либо известного течения несжимаемой жидкости через решетку, которое рассматривается как вспомогательное в плоскостях С, или ц. Происходящую при этом деформацию решеток в рассматриваемом примере можно проследить по рис. 76 — 78, на которых штрих-пунктиром нанесен контур профиля решетки в плоскости течения газа 2 (при совмещении точек разветвления и направлений периодов). Наименьшую деформацию дает метод с изменением циркуляций вихреисточника и вихрестока (рис. 77), если не учитывать наличия описанных выше особенностей течения вблизи критических точек. Остальные методы в нашем примере дают значительное отклонение на спинке профиля, что объясняется большой скоростью газа на ней (/. = 0,95) при значительной кривизне профиля. [c.213]

Междуполюсное расстояние. Влияние междуполюсного расстояния связано с изменением циркуляции электролита. При постоянной плотности тока остается постоянным количество выделяющихся газов, а следовательно, и сила, возбуждающая движение расплава. Снижение междуполюсного расстояния приводит к уменьшению количества электролита, вследствие чего скорость циркуляции возрастает, что вызывает рост потерь металла и снижение выхода по току. [c.143]

На вутренней части лопасти циркуляция присоединенных вихрей в направлении комля плавно уменьшается до нуля. При этом с лопасти сходит пелена продольных свободных вихрей, направление вращения которых обратно концевому вихрю. Поскольку градиент изменения циркуляции присоединенных вихрей по радиусу невелик, сходящий с комля лопасти вихревой жгут обычно существенно слабее концевого жгута и более диф-фундирован. Если циркуляция присоединенного вихря изменяется по азимуту (при периодическом изменении нагрузок лопасти на режиме полета вперед или при переходном движении), с внутренней части лопаг-ти сходит и пелена поперечных вихрей. Элементы продольных и поперечных вихрей переносятся с местной скоростью потока воздуха, причем интенсивность в процессе такого переноса сохраняется постоянной. Скорость переноса вихрей слагается из скорости невозмущенного потока и скорости, индуцируемой самими вихрями пелены. При этом можно считать, что пелена вихрей переносится вниз (по нормали к плоскости диска винта) со скоростью, равной сумме средней индуктивной скорости и нормальной к диску винта составляющей скорости невозмущенного потока ). На режиме полета вперед эта составляющая скорости образуется при наклоне диска винта, а на осевых режимах она равна скорости полета. Принимается, что перенос элементов пелены назад (параллельно плоскости диска винта) происходит лишь со скоростью невозмущенного потока. Индуцируемые вихрями скорости существенно деформируют вихри при их движении. При этом на режиме полета вперед с каждой лопасти сходят скошенные назад спиралевидные деформирующиеся и перекручивающиеся вихри. Их форма на режимах висения и полета вперед рассмотрена в разд. 2.7.1 и 4.2. [c.651]

При использовании схемы свободного следа предварительно находились нагрузки для жесткого следа. По полученным таким образом значениям интенсивности присоединенных вихрей определялась деформированная форма концевых вихрей. После этого для новой формы вихрей вычислялись индуктивные скорости и аэродинами1 ские нагрузки. Поскольку форма свободного следа мало зависит от деталей изменения циркуляции присоединенного вихря, дальнейшие приближения обычно не требуются. Анализ экспериментальных аэродинамических нагрузок несущего винта показывает, что нагрузки на стороне наступающей лопасти максимальны, когда сошедший с впереди идущей лопасти вихрь впервые приближается к следующей лопасти. С ростом if) во время прохождения лопасти вблизи вихря эта нагрузка уменьшается. В работе [J.30] установлены причины такого снижения нагрузок, которые состоят в следующем. При сближении внешнего вихря и лопасти происходит изменение его свойств, в частности может произойти резкое увеличение (распухание) ядра вихря. Кроме того, внешний вихрь взаимодействует со сходящими с лопасти продольными вихрями, которые объединяются с внешним вихрем в результате диффузии. Причиной снижения вызванных внешним вихрем нагрузок может быть и местный отрыв потока вследствие больших радиальных градиентов давления на лопасти. Эти эффекты моделировались в работе [S.47] путем увеличения ядра вихря при его встрече с лопастью и распространения такого распухания ядра вверх по потоку. Оказалось, что введение вызванного лопастью и распространяющегося вверх по потоку распухания вихря достаточно для удовлетворительного расчета аэродинамических нагрузок. Переход к схеме несущей поверхности приводит к существенному снижению расчетных нагрузок, вызванных приближающимися к лопасти вихрями, но этого оказывается все же недостаточно для того, чтобы такие нагрузки хорошо согласовывались с экспериментальными. Нужно заметить, что описанный выше способ [c.670]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...