Возмущение потока

Малая регулярная неравномерность (малые возмущения потока), при которой по всему поперечному сечению трубы жидкость движется только поступательно (продольные составляющие скоростей всегда положительны), и поперечные составляющие скоростей малы по сравнению с продольными. Эта неравномерность свойственна жидкости, движущейся в длинных прямых трубах, в начальных участках диффузоров с малыми углами расширения, в сечениях за плавными поворотами и т. д. (см. рис. 1.2, 1.13, 1.14, 1.42, 1.44). [c.78]

Как уже отмечалось, приведенные методы расчета не учитывают воздействия поперечных составляющих скорости на решетку при протекании через нее жидкости, что снижает точность расчета. В предлагаемых ниже методах эти составляющие скорости принимаются во внимание. Поскольку решетка испытывает воздействие не только нормальных составляющих скорости, но и поперечных, сила ее сопротивления проявляется в двух направлениях нормально и параллельно поверхности. Соответственно возмущение потока (изменение профиля скорости), вызванное решеткой, носит не одномерный характер, а двухмерный или, при соответствующих условиях, и трехмерный. [c.119]

При малом возмущении потока, когда поперечные составляющие ско- [c.120]

Для выяснения интересующего нас вопроса достаточно рассмотреть трубку, в которой изменение площади 8 х) не только медленно, но и по абсолютной величине остается относительно малым на протяжении всей длины. Тогда.будут малы и связанные с непостоянством сечения возмущения потока, и уравнения (91,1—3) могут быть линеаризованы. Наконец, должны быть поставлены начальные условия, исключающие появление каких-либо посторонних возмущений, которые могли бы повлиять на движение ударной волны нас интересуют только возмущения, связанные с изменением S(.v), Эта цель будет достигнута, если принять, что ударная волна первоначально движется с постоянной скоростью по трубе постоянного сечения, и площадь сечения начинает меняться только вправо от некоторой точки (которую примем за л = 0). [c.481]

Разгон буера ветром Возмущение потоком висящего груза [c.59]

ЯВИТСЯ ИСТОЧНИКОМ возмущений. Поток, обтекая точку С, повернется на некоторый угол б. Скорость его увеличится, а давление в потоке упадет до величины давления, существующего в пространстве за точкой С. Картина течения при этом совершенно аналогична обтеканию внешнего тупого угла. Различие заключается лишь в том, что в случае обтекания тупого угла задан угол поворота потока б и требуется найти все параметры газа после [c.168]

Время т, в течение которого возмущение распространяется поперек потока на расстояние б, может быть определено из очевидного соотношения тшо = X, выражающего продольный снос возмущения потоком. Подставив сюда значение х = получим [c.385]

Здесь представляет собой вызываемое возмущением отклонение температуры жидкости, т. е. разность Т — при этом Т, — температура первоначального, т. е. до возникновения возмущений потока, которая была везде одинакова. [c.442]

Длина теплового начального участка, так же как и скоростного начального участка, определяется по времени распространения вызванных стенками трубы возмущений потока жидкости. Скоростные возмущения распространяются поперек потока при ламинарном движении на расстояние Д от стенки за время = Д /9v. Температурные возмущения распространяются. поперек ламинарного потока на глубину Д за время Ту == Д /9х в плоскопараллельном потоке постоянной скорости ( 12.3) — Д /лх. [c.456]

Крыло бесконечно.со размаха обтекается без скольжения потоком невесомого сжимаемого невязкого неизлучающего газа. Параметры набегающего потока известны. Назовите параметры установившегося возмущенного потока, которые необходимо определить (при условии постоянства теплоемкостей), и составьте соответствующую систему уравнений. [c.74]

Из линеаризованного уравнения Бернулли [161 р — /5 р — давление в возмущенном потоке, находим [c.179]

Области интегрирования, включающие проекцию крыла на плоскость г = 0, вихревую пелену, а также участки возмущенного потока вне крыла и вихревой пелены, заменяются достаточно большим числом целых ячеек. При этом получается некоторое условное крыло с зазубренными кромками (рис. 9.33). Следует считать, что ячейка принадлежит какому-либо участку интегрирования, если ее середина находится на этом участке. [c.384]

В этих выражениях параметры Кт и Коп представляют собой коэффициенты интерференции. Их определение основано на вычислении параметров возмущенного потока около летательного аппарата. Такой поток получается в результате наложения на поле скоростей, возникающее при продольном осесимметричном обтекании тела невозмущенным потоком [c.133]

Предположим, что летательный аппарат движется по криволинейной траектории под нулевым углом атаки (рис. 2.4.2) в продольной плоскости. Исследование демпфирования можно осуществить в предположении, что это движение с точки зрения аэродинамического воздействия эквивалентно вращению аппарата около центра масс с некоторой угловой скоростью 2 г-Вследствие такого вращения оперение и часть корпуса под ним будут находиться под некоторым местным углом атаки, равным Да = й 1(> ц.т)оп/ , где ( ц.т)оп —расстояние от центра масс аппарата до центра тяжести площади оперенного участка й г(Хц.х)оп — скорость дополнительного вертикального потока V — скорость возмущенного потока, набегающего на оперение. [c.183]

Участки поверхности сопла и дефлектора, на которые действует возмущенный поток, имеют сложные очертания, что обусловлено влиянием краевых эффектов. Для точного их воспроизведения следует использовать экспериментальные данные, полученные по дренажным испытаниям, а также наблюдениям за следом течения на поверхности сопла и дефлектора. В первом приближении можно считать, что рассматриваемые поверхности ограничены коническими скачками уплотнения с прямолинейными образующими А А и ВВ и с осями симметрии, расположенными соответственно на стенках сопла и дефлектора. [c.329]

Рассмотрим картину течения перед затупленным телом с центральной иглой. Если длина такой иглы не превышает расстояния до криволинейного отошедшего скачка уплотнения (рис. 6.1.1,а), то ее влияние распространяется лишь на течение за этим скачком и оказывается несущественным. Выдвижение острия иглы 9 за пределы криволинейного скачка уплотнения (рис. 6.1.1,6) приводит к перестройке структуры возмущенного потока, которая характеризуется новой системой скачков уплотнения. Это обусловлено отрывом потока от поверхности иглы, который обычно происходит вблизи основания конического острия (излома). Такой отрыв вызывается большим положительным градиентом давления в пограничном слое на поверхности иглы, обусловленным торможением потока перед телом. В результате отрыва возникает застойная зона 1 с возвратным течением. Оторвавшийся пограничный слой смешивается в зоне 2 с внешним возмущенным течением и присоединяется к обтекаемой затупленной поверхности в области 3. Разделяющие линии тока 8 в зоне смешения образуют поверхность, близкую к конической, пересекающуюся с головной частью в точках Л и 5. В месте присоединения сверхзвуковой поток претерпевает поворот, который [c.383]

В случае плоскопараллельного течения несжимаемой жидкости уравнения неразрывности и продольного движения для возмущенного потока имеют вид [c.451]

Учитывая, что и = д ду, а о = —д дх (ф — функция тока), и полагая, что как основной, так и возмущенный потоки удовлетворяют уравнению Навье — Стокса, можно получить в размерной форме зависимость для функции тока возмущений [c.451]

Если рассматривать границу AF перед телом на таком расстоянии, где поток заведомо однородный, то граничное условие определяется выражением g = Однако для того чтобы уменьшить объем вычислений, границу Л F устанавливают там, где еще возможны некоторые возмущения потока. [c.194]

При обтекании препятствия конечных размеров во всех направлениях (например, шара) скорость возмущенного потока будет функцией трех координат (а при неустановившемся течении будет зависеть еще и от времени). Поток такого рода называется трехмерным это — наиболее общий случай течения, называемый также пространственным течением. [c.56]

При выполнении соответствующих опытов (рис. 3-40), оградив опытную установку от возможных сотрясений, обеспечив плавный вход жидкости в трубу и т. п., мы можем, постепенно увеличивая скорости v в трубе Т, затянуть существование ламинарного режима до некоторой скорости ri, где v[. > Vg. Однако ламинарный режим при соотношениях г < г< и, является неустойчивым в этом случае при малейшем возмущении потока (например, при сотрясении трубы Т) ламинарный режим может разрушиться и перейти в турбулентный. Скорость ri иногда называют верхней критической скоростью. Величина ее неопределенна (зависит от условий проведения опытов). [c.128]

При Re>ReK, = 10 имеет место развитый турбулентный режим. Можно принятием специальных мер к успокоению потока воспроизвести ламинарный поток и при значениях Re -ReK , но в этом случае малейшее возмущение потока вызовет переход ламинарного потока в турбулентный. [c.336]

Искусственные возмущения потока жидкости создаются путем подачи периодических воздушных импульсов по резиновой трубке 3. Эти импульсы создаются с помощью стробоскопа освещения. На моторчике стробоскопа помещается барабан с числом роликов, разным числу прорезей в диске стробоскопа. Когда ролики касаются резиновой трубки, они ее сжи.мают и посылают [c.338]

Рассмотрим еще раз обтекание тела установившимся потоком идеального совершенного газа при наличии адиабатич-ности, но в данном случае предположим, что либо набегающий поток сверхзвуковой, либо в возмущенном потоке вблизи тела образуются сверхзвуковые зоны. В этих случаях обычно возникают скачки уплотнения, и поэтому нельзя пользоваться принятым выше основным допущением о непрерывности движения. При наличии в потоке скачков уплотнения на линиях тока, пересекающих скачок, температура торможения Т по-прежнему сохраняется, а давление торможения р падает, так как при переходе через скачок благодаря росту энтропии появляются необратимые потери, связанные с переходом механической энергии в тепло. Наличие этих потерь в скачках, характеризующихся убыванием давления торможения, влечет за собой появление сопротивления при обтекании тел газом. [c.78]

Чем ближе к выходу из насоса, вентилятора и других нагнетателей расположено поперечное сечение трубы, тем больше сказывается возмущение потока и тем больше коэффициент теплоотдачи. [c.164]

Если при х>/н.т закон задания граничных условий на стенке не изменяется, то такой теплообмен называют стабилизированным. В отличие от эпюр скорости эпюры температур при х>1пл даже в случае постоянных физических свойств жидкости не остаются неизмененными (рис. 8-4). Существенное изменение граничных условий может привести к эффекту, подобному эффекту формирования нового теплового пограничного слоя (например, при резком увеличении тепловой нагрузки, при возмущении потока каким-либо местным препятствием). [c.203]

Течение имеет свои особенности, если теплообмен неравномерен по периметру канала или имеет место только на одной его стороне. Так, например, если плоский (щелевидный) канал расположен горизонтально и производится односторонний нагрев снизу, то возмущения потока за счет естественной конвекции будут значительны, при нагреве же сверху — слабы. [c.207]

До значений Re = 2300 поток жидкости в трубе остается ламинарным, при больших значениях Re поток переходит в турбулентный. Ламинарный поток является устойчивым только в докрити-ческой области (до Re = 2300). При некоторых специальных мерах предосторожности ламинарное движение можно наблюдать при числах Re, значительно превышающих критическое. Однако такой режим движения является неустойчивым и при малейшем возмущении потока переходит в турбулентный. [c.403]

Считая течение плоским (см.рис.1.6), определяем параметры течения у стенки за изломом контура (в зоне возмущения потока). В soHe I дамение и скорость потока считаются"аввозмущенными" и определяются по методу, описанному в работе Д/. Параметры потока в зоне П определяются по соотношениям для плоских сверхзвуковых течений при постоянной внтропиа. Угол поворота потока на участке (Ху Нравен. Угол разворота потока от направления с числом Маха, равным. 1, до скорости в зоне П определяется по формуле [c.22]

Ктсдует отметить, что при увеличении чис--ла Рейнольдса выше его критического значения режи.м движения может остаться лами-иариым. Однако это возможно только при соблюдении особых предосторожностей для тщательного успокоения жидкости в резервуаре и недопущении каких-либо возмущении (на.. прнмер, интенсивный пуск краски, сотрясение и т. П.1. Достаточно незначительных возмущений потока, чтобы режим движения в этих случаях перешел в турбулентный. Поэтому в прикладных расчетах будем придерживаться упомянутых значений критического числа Рейнольдса. [c.75]

Емкостный датчик обладает высокой чувствительностью и не вносит возмущений в пленку жидкости. Некоторое возмущение потока при больших скоростях его движения может быть вызвано пластиной 2, которая помещается над пленкой. В таких случаях целесообразно применять конструкцию емкостного датчика, показанную на рис. 12.7, б, которая не загромождает проходного сечения канала и не нарушает практически движения пленки. У такого датчика теоретическая зависимость емкости от толщины пленки имеет довольно сложный вид, однако ее легко получить, путем та-рировочных измерений. [c.253]

На рис. 10.1 показано, что дуга радиусом а (критическая скорость) пере-секаег годограф скорости 2 в некоторой точке В. Это значит, что скорости, определяемые участком годографа, лежащим внутри области, ограниченной радиусом а, — дозвуковые, а скорости, определяемые участком годографа, лежащим вне этой области, — сверхзвуковые. В области, примыкающей к скачку уплотнения, течение сверхзвуковое, а вблизи поверхности конуса с углом —дозвуковое. Для еще большего угла конуса Р , > Рка годограф скорости 1 располагается левее дуги радиусом а и, следовательно, возмущенный поток полностью дозвуковой. Годограф 3 определяет полностью сверхзвуковое течение в возмущенной области около конуса с углом Ркз- [c.485]

Действительное обтекание характеризуется торможением потока перед оперением, которое необходимо учитывать при определении аэродинамических параметров. Степень такого торможения можно охарактеризовать средним коэффициентом торможения = qlq , где екорост-цой напор д — /грМ /2 находится по некоторой осредненной величине числа М1 возмущенного потока перед оперением. Полагая, что давления в возму- [c.166]

Многопараметрическая оптимизация гидроупругих возмущений потока в элементах гидромапшн [c.103]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...