Скорость приведенная

Сопоставляя результаты экспериментальных исследований модели аппарата круглого сечения с боковым входом потока при установленной уголковой решетке (рис. 8.3, а) с полями скоростей, приведенными на рис. 8.1, а, убеждаемся в достаточно высокой эффективности этой решетки [c.204]

Применим к вектору угловой скорости приведение к заданному центру, аналогичное приведению силы. Предположим, что дан вектор угловой скорости"ы, приложенный в точке Л, и требуется привести его к заданному центру О (рис. 430). [c.349]

II аналогично для других проекций. Таким образом, для определения проекций углового ускорения на подвижные оси следует вычислить производные по времени от проекций угловой скорости, приведенных в системе равенств (13). [c.278]

Для человеческого тела (вследствие относительно больших его размеров и мало благоприятной формы) коэффициент сравнительно велик в системе GS он равен примерно 2 г/см (коэффициент k , конечно, зависит от положения тела и его ориентировки по отношению к скорости приведенное значение дает лишь порядок величины). [c.198]

Составляющие абсолютной скорости, приведенные к кромке рабочего колеса, равны [c.324]

План скоростей приведен на рис. 8.27, 6. Перенесем силу Q,-в одноименную точку плана скоростей и повернем силу на 90° по направлению вращения ведущего звена механизма. [c.304]

При определении числа Рейнольдса Re в качестве характерного линейного размера I принят диаметр сепаратора d , а в качестве скорости — приведенная скорость пара (газа) Wq" в сепарациоНном объеме. [c.159]

В приведенных зависимостях во все обобщенные переменные, включающие величину может быть подставлена любая, заданная по условию скорость приведенная скорость каждой из фаз Wo r Wo", скорость смеси W m = wq + Wo" или истинная скорость, например жидкой фазы w -, если ее значение может быть с достаточной точностью определено из какого-либо дополнительного соотношения. [c.189]

Для станков с плоскими плашками, работающих с переменными скоростями, приведенные в таблице значения относятся к средним скоростям. [c.339]

При расчете котлов под наддувом, включая высоконапорные парогенераторы, для определения по рис. VII-1 значения Re должна использоваться в качестве расчетной скорость, приведенная к давлению 760 мм рт. ст. (см. п. 1-9). [c.7]

Указания о допустимости пользования расчетными графиками при подстановке в качестве расчетной скорости, приведенной к давлению 760 мм рт. ст., справедливы и для последующих графиков, по которым определяются коэффициенты сопротивления или сами сопротивления. [c.8]

Распределение скоростей, приведенное на рис. 39, получено при исследовании профилей сопловых лопаток старого типа при [c.87]

Метод расчета поля скоростей, приведенный в работе [1J и заключающийся в приближенном решении уравнения типа теплопроводности с использованием предложенной ее авторами номограммы, обеспечивает совпадение расчетных данных с опытными в переходном и основном участках, где струя вырождается в сплошную круглую и поэтому может быть рассчитана обычным путем. В начальном участке такого совпадения нет. [c.197]

Поэтому диаграмма скоростей, приведенная в нижней части рис. 19, на участке 2 — О2 будет иметь не резкое падение скорости (пунктирная линия), а более плавный переход (сплошная линия). Как явствует из рисунка, кулачку придана симметричная форма. Профили кулачка О2—Оу и В — А соответственно симметричны О] — О2 и Л — В. [c.76]

Прежде всего отметим, что эпюра скоростей, приведенная на рис. 7.3, в действительности зависит от величины числа Не, шероховатости стенки и градиента давлений вдоль слоя. Очевидно, что желательно найти закон распределения скорости в турбулентной части слоя в зависимости от таких параметров, которые делали бы его наиболее универсальным. Некоторые соображения позволяют установить общий характер распределения скорости. [c.166]

Для регулирования давления рабочей жидкости в гидроцилиндре используется двухступенчатый вентиль с чувствительностью до 50 циклов в секунду. Система управления позволяет гасить пики давления и выдерживать его величину в заданных пределах. В большинстве случаев управление давлением во время уплотнения отливки не требуется. Чаще всего необходимо не его изменение в процессе подпрессовки, а поддержание на заданном уровне, поэтому блок-схема автоматического регулятора скорости, приведенная на рис. 6.9, может быть упрощена путем исключения из цепи давления сервоклапана 2 и датчика давления 5. [c.220]

Скорость выходного штока силового ГУ при существующих иа нем внешних нагрузках должна превышать при всех условиях максимальную скорость перекладки малого ГУ как минимум иа 10— 20% (имеются в виду скорости, приведенные, например, к выходному штоку малого ГУ). Нарушение этого условия может привести к неоправданному нагружению проводки усилием малого ГУ при быстрых перекладках управления. На рис. 3.9.2 приведены типовые амплитудные характеристики на входе силового ГУ х ) в зависимости от амплитуды перемещения штока малого ГУ (л q ) от частоты [c.150]

Определенный интерес представляет работа системы с реактивными соплами при статических характеристиках инфракрасной вертикали и датчика угловой скорости, приведенных на рис. 5.8. [c.124]

Значения скоростей, приведенные в таблицах, интерполировать не следует. При промежуточных размерах частиц грунта, размерах идущего для мощения камня, марок бетона и глубинах водотока Значения скоростей принимаются по размерам, прочности и глубинам, ближайшим к натурным. [c.78]

По предложению А. Я- Кузнеца глубина воронки размыва может быть определена в зависимости от размывающей актуальной скорости, приведенной для несвязных грунтов в табл. 13.5. Связные глинистые и суглинистые грунты можно [c.193]

Разрушающая нагрузка, соответствующая зависимостям скорости, приведенным на рис. 8. Испытания на трехточечный [c.197]

Для приближенного выяснения характера зоны сопротивления определяют среднюю скорость v жидкости в трубопроводе, которую сопоставляют с граничными для квадратичной зоны значениями скорости, приведенными в табл. 8.3. Более точный способ определения зоны сопротивления по числу Re и шероховатости Аэ был описан в 5.2. [c.116]

Из сопоставления результатов исследования рассматриваемого варианта подвода потока к модели аппарата круглого сечения при отношении FJF 16 (рис. 8.5) с полями скоростей, приведенными на рис. 8.1, видно, что даже при подводе через короткий диффузор с р.азделительными стенками заметно улучшается распределение потока по сечению аппарата (М ( 2,12 вместо УИ 3,35). Дополнительной установкой одной плоской решетки ((( 12 / - 0,35) или решетки из угс>лков (( р 60 [c.207]

При более значительных скоростях движения воды, превы-шаюш,пх скорости, приведенные на кривой (рис. 45), наблюдается сильное разрушение металла вследствие комплексного явлении коррозии и эрозии. Указанный внд разрушения, известный иод названием коррозионной эрозии, возникающий вследствие механического воздействия агрессивной среды на поверхностные слои металла, покрытые продуктами коррозии или пассивированные, часто встречается в химической промышленности при эксплуатации насосов, трубопроводов и тому подобного оборудования, где имеет место воздействие на металл быстродвижущихся потоков жидкости, жидких капель или пара. [c.81]

Это уравнение решается огносительяо u>j и (р) л с помощью клана угловых скоростей, приведенного на рис. 3.46, в треугольнике рГ2 вектор (1) изображен отрезком p/==[i, )i вектор проведен /1арал-лельно оси P12O, а вектор -- параллельно оси РчиО. Величину искомых векторов находят делением длины отрезков р2 и р12 на масштаб угловой скорости о)2 = (/)2)/ц, юл =(/ )/м...,. [c.137]

Приведенные моменты или сила не зависят от величины и направления угловой скорости звена приведения или от линейной скорости точки приведения, а зависят только от отношения угловых или линейных скоростей. Приведенные момент или силя могут иметь и положительные и отрицательные значения. [c.173]

Обычно иринеденный момент сил (обобщенная сила) зависит только от времени, пути и от обобщенной скорости (приведенной обобщенной координаты по времени), и тогда дифференциальное уравнение движения механизма имеет второй порядок относительно обобщенной координаты. Однако в некоторых механизмах, например, в механизмах с электроприводом, при учете его динамической характеристики, приведенный момент сил зависит от третьей производной обобщенной координаты по времени ), и тогда дифференциальное уравнение движения механизма имеет третий порядок. [c.145]

Сопоставление данных рис. 71 и 72 показывает, что они в значительной мере согласуются. Самые высокие скорости, приведенные на рис. 71 [83] при К1=18,7 МПа-м / попадают в центр области разброса на рис. 72 при том же значении К- Определенное графически на рис. 71 значение К1кр = 8,8 МПа-м соответствует [c.218]

Для получения величины бдоп можно воспользоваться опытностатическими данными. В частности, для фрезерных станков некоторых типов принято, что полное смещение зуба фрезы не должно превышать 1 мм, что, как правило, обеспечивает динамическую устойчивость привода. Чтобы от полного смещения перейти к бдо , воспользуемся балансом податливости коробок скоростей, приведенным в работе [91. Согласно этому балансу, бдоп должно составлять 0,4—0,5 от величины полного смещения. Величина 6j подсчитывается для каждого варианта и сравнивается с бдод. Варианты, для которых 6j- бдоп, отбрасываются, а из оставшихся вариантов выбираются наилучшие по габариту и шуму. [c.93]

Для получения среднего значения полного давления необходимо измерить поле полных давлений по всему сечению потока. Так как подобные измерения весьма обременительны, в ряде случаев можно ограничиться определением статических давлений потока на стенки. При этом динамическую составляющую подсчитывают по скорости, приведенной к живому сечению, и полное давление определяют из формулы (12-28). Если динамический напор мал по сравнению с исследуемыми сопротивлениями, им пренебрегают. Так, без ущерба для результата можно не учитывать динамической составляющей в топке и газоходах. Обязателен учет динамики в подводящих и отводящих коробах и тяго-дутьевых 1машин. [c.261]

Для унификации методики расчета котлов с уравновешенной тягой и наддувом, а также для упрощения расчетов котлов под наддувом, включая высоконапорные парогенераторы, следует рЗсчеты всех котлов вести по скорости, приведенной к давлению 760 мм рт. ст., с последующим введением поправки на разницу давлений. При такой методике расчета можно во всех случаях пользоваться расчетными графиками, построенными ддя сухого воздуха при давлении 760 мм рт. ст. [c.6]

Выше указывалось, что предельные скорости, приведенные в табл. 2-5, вычислены при содержании горючих в уносе, взятом ло нормам теплового расчета котельных агрегатов ВТИ [Л. 3]. В действительности содержание горючих в уносе при сжиганни АШ может оказаться гв некоторых случаях значительно больше. Для того чтобы предотвратить интенсивный золовой износ труб для этих случаев, в указаниях по проектированию конвективных поверхностей нагрева рекомендовано не допускать скорости газа выше 10,5 uj eK. [c.44]

К вопросу усреднения неравномерных полей скоростей можно по-.дойтн и с несколько других позиций. Если при выводе соотношений (3.44) —(3,46) мы вводили средние скорости и не меняли проходной плош,ади, то для практических задач иногда целесообразно при переходе к равномерным полям скоростей деформировать границы канала. В этом случае удается сохранить одну и ту же скорость приведения независимо от метода усреднения и за счет различной деформации границы получить равномерный поток, имеющий те же расход, количество движения и кинетическую энергию, что и усредняемый поток. [c.74]

Угловые ускорения звеньев рассматриваемых механизмов, а также ускорения отдельных точек этих звеньев могут быть найдены путем дифференцирования по времени соответсгвующих форз ул для угловых и линейных скоростей, приведенных выше. [c.430]

Во второй части книги рассматриваются вопросы применения МКЭ к решению нелинейных задач МДТТ. Результирующие линеаризованные уравнения равновесия (движения) относительно приращений перемещений получаются из принципа возможных перемещений. При квазистатическом деформировании уравнения равновесия относительно скоростей перемещений получаются из вариационных принципов. Показана тесная связь конечноэлементных уравнений, сформулированных относительно приращений и скоростей. Приведен вывод дискретных уравнений движения (равновесия) относительно приращений (скоростей) узловых перемещений. Рассматриваются процедуры пошагового решения нелинейных задач и определения напряжений для различных моделей материалов. Предложены алгоритмы решения задач устойчивости и контактных задач. [c.12]

Прикладная газовая динамика. Ч.1 (1991) -- [ c.25 , c.44 , c.157 , c.185 , c.191 , c.219 , c.221 , c.234 , c.234 ]

Теоретические основы теплотехники Теплотехнический эксперимент Книга2 (2001) -- [ c.95 ]

Газовая динамика (1988) -- [ c.56 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...