Импульсное возмущение

Выбор этого или иного вида входных воздействий диктуется особенностями конкретной задачи. Обычно решающее значение имеет удобство практической реализации входного воздействия. Так, если необходимо возмущение концентрации на входе в аппарат, то легче реализовать импульсное возмущение, поскольку для этого достаточно ввести во входной поток за малый промежуток времени некоторое количество вещества. При ступенчатом возмущении концентрации необходимо в течение долгого времени поддерживать постоянную концентрацию на входе. В тех случаях, когда время опыта велико, а аппарат работает под большим давлением, реализация ступенчатого возмущения может представлять значительную техническую проблему. Поэтому импульсное возму щение входной концентрации используется наиболее часто. При исследовании реакции объекта на возмущения входной температуры легче реализовать ступенчатое возмущение. [c.263]

Перейдем к некоторым следствиям формулы (6.3.6). Пусть была произведена импульсная подача трассера, т. е. =a t), где а — некоторая константа. Практически реализовать импульсное возмущение можно, введя за очень малый промежуток времени некоторое количество М трассера. [c.282]

Рассмотрим снова потенциальную энергию, отнесенную к единице объема для плоского напряженного состояния в форме (134). Вслед за импульсным возмущением компоненты деформации в равновесном состоянии считаются возрастающими за короткий промежуток времени на величины бе , бе . Тогда, на основании (134), новое полное значение V будет равно [c.262]

В форме некоторого скачка может быть в первом приближении также учтен динамический эффект, связанный с наличием зазоров в кинематических парах. Строго говоря, наличие зазоров нарушает линейность рассматриваемой колебательной системы, так как в зазоре восстанавливающая сила обращается в нуль. При этом зазор проявляется как нелинейный элемент, влияющий на собственную частоту системы [7, 12, 18, 41, 42]. Однако в подавляющем большинстве цикловых механизмов переход через зазор происходит лишь несколько раз за период кинематического цикла, когда меняется знак возмущающей силы. Очевидно, что в "этом случае, за исключением малых зон переключения, система сохраняет линейные свойства и реагирует на зазор как на некоторое импульсное возмущение. [c.101]

Следует, однако, иметь в виду, что при достаточно кратковременном импульсном возмущении, при котором S.t < 0,5Т, максимальный динамический эффект может проявляться уже после исчезновения импульса [65]. В этом случае приведенное значение скачка определяется следующей зависимостью [c.114]

Импульсное возмущение (рис. 3-4,6j подчиняется закону [c.70]

Импульсное возмущение iA (t) =6(t), где 6(t) — единичная импульсная функция Дирака (ом. 3-4). Преобразование по Лапласу этого возмущения есть [c.151]

Рис. 13-25. Графики переходных процессов в устойчивом объекте при импульсных возмущениях.

Зазоры нарушают линейность рассматриваемой колебательной системы (см. [13, 56, 99] и т. 2 справочника). Однако при > 6 10 переход через зазор обычно происходит лишь несколько раз на протяжении кинематического цикла — в зоне смены знака функции ЦХ тогда, за исключением малых зон переключения, система сохраняет линейные свойства, реагируя на зазор как на некоторое импульсное возмущение. [c.95]

На рис. 56 представлены характеристики разгона этого объекта по концентрации при импульсном возмущении концентрацией раствора на входе в первый аппарат. Погрешность моделирования выпарной установки на аналоговой вычислительной машине можно определить на основе погрешностей решающих элементов лишь для линейной системы дифференциальных уравнений MB У (коэффициенты теплоотдачи и другие величины, определяющие коэффициенты уравнений,—постоянные). Эту погрешность находят также на основе сопоставления точного аналитического решения либо приближенного решения с известной небольшой погрешностью, значительно меньшей, чем возможная погрешность моделирования (порядка 0,5% и менее) и результатов моделирования. При этом погрешность моделирования зависит от количества аппаратов и для трехступенчатой выпарной установки не превышает 6—7%. [c.106]

Определялись характеристики разгона в 1—3-м аппаратах при возмущении концентрацией продукта на входе. Наносились возмущения при концентрации продукта на входе на —20%, —10% и+20%, а также импульсные возмущения. Моделирование производилось при постоянных уровнях. [c.193]

Хлопки лопастей представляют собой импульсные возмущения звукового давления, происходящие с частотой прохождения лопастей NQ. Воспринимаемый как звуки периодических ударов, такой шум доминирует над всеми остальными источниками шума и ощущается как весьма неприятный. Хлопки лопастей повышают общий уровень шума вследствие увеличения его спектра в широком диапазоне высоких частот, а импульсный характер хлопков усиливает беспокоящее действие шума. Хлопки лопастей можно рассматривать как предельный случай шума вращения, что обнаруживают зависимости звукового давления от времени, демонстрирующие резкие импульсы. Причиной хлопков лопастей может быть любое аэродинамическое явление, при котором происходят быстрые изменения нагрузки на лопасти, такие, как влияние сжимаемости и толщины конца лопасти, пересечение лопастями вихрей следа, а возможно, и срыв потока на лопасти. Возникновение хлопков лопастей зависит от конструктивных параметров и режима работы винта. При больших концевых скоростях или больших скоростях полета основными причинами хлопков являются, по-видимому, сжимаемость воздуха и влияние толщины лопасти. В тех случаях, когда лопасти подходят близко к вихревым следам своего или соседнего винта, важной причиной хлопков лопастей становится взаимодействие их с вихрями. [c.865]

Характер распределения параметров потоков (скоростей, температур и концентраций), его математическое описание и кривые отклика на ступенчатое и импульсное возмущение для ряда элементарных типовых моделей объектов приведены в табл. 4.75. Комбинации приведенных в табл. 4.75 моделей позволяют получить динамические характеристики более сложных объектов, а сравнение кривых отклика идеальных и реальных объектов — уточнить создаваемую математическую модель. [c.288]

Другой крайний случай — кратковременные импульсные возмущения с характерным временем т т . В этом случае в (1.8) можно пренебречь членом с ДГи вместо (1.10) получаем [c.185]

Геофизики зондируют внутреннюю структуру Зем ли, анализируя свободные колебания, возбуждаемые землетрясениями и распространяющиеся как вдоль поверхности, так и через внутренние слои. Хотя точный аналог таких импульсных возмущений на Солнце нам еще предстоит найти, существуют глобальные колебания поверхности Солнца (вызываемые конвективными движениями внутри него), которые мы можем анализировать во многом сходным образом. [c.221]

Выбросы в сигнале прн появлении импульсного возмущения искажают форму закона распределения, что сказывается ва величине эксцесса. [c.715]

Уравнение (50 ) описывает распространение тепла в покоящейся жидкости за счет механизма теплопроводности. Этот механизм обеспечивает мгновенную скорость распространения тепловых возмущений (см. рис. 5 ). Предположим, что частице жидкости, находящейся в момент времени i=0 в точке X, мы сообщили импульсное возмущение Т (х, 0) = б(0)С, где [c.635]

Скорость звука, как известно, отвечает скорости распространения импульсных возмущений в среде и определяется следующей формулой [c.79]

Импульсные возмущения действуют на несущую систему при разгоне, торможении и реверсировании привода станка, а также при переходных процессах, связанных с врезанием и выходом инструмента. Импульсные воздействия на несущую систему станков характеризуются обычно [c.129]

Реакция температуры стенки на импульсное возмущение описывается выражением [c.80]

Предыдущие главы были посвящены рассмотрению нелинейных волновых процессов, протекающих в регулярных звуковых полях. Когда речь шла об одном или нескольких гармонических возмущениях на границе среды, то подразумевалось, что исходный спектр представляет собой совокупность дельта-функций. Точно так же бесконечно узкими считались спектральные линии возникающих в среде гармоник и комбинационных частот. Случай широкого исходного спектра соответствовал импульсному возмущению, форма которого тоже вполне детерминирована. [c.251]

При использовании интерполяции кусочно-постоянного типа, описанной выше, не всегда удобно делать равными погрешности площади областей, лежащих над графиком функции возмущающей силы и под ним. Более грубым подходом является выбор ординат кривой, относящихся к началу (или концу) интервала времени, в качестве значения импульса прямоугольной формы (или ступенчатой функции). При этом для сохранения заданной точности решения может потребоваться большее число шагов по времени, и при вычислении может стать значительной ошибка округления. Для того чтобы избежать указанных трудностей, можно воспользоваться интерполирующими функциями более высокого порядка. На рис. 1.57 показан логически вытекающий из сказанного способ представления импульсного возмущения с помощью наклонных линий и вертикальных полос. Для этой интерполяции кусочно-линейного типа переме- [c.121]

Обычно заранее известны характерное время процесса to (период колебаний, время действия импульсного возмущения, время пребывания в аппарате) и характерное измеиенпе скорости фаз которое определяет межфазиое скольжение (Ifi — al Ayo)-Тогда, если < to, то можно использовать одиоскоростную схему течения (Vi = 1 2), а если г > to, то можно использовать замороженную схему с не зависящими друг от друга движениями фаз. [c.100]

При импульсном возмущении входная функция u t) имеет вид ы(0= о+ы (0. где uo = onst, u t)=ab(t), а = onst, б(/)— дельта-функция Дирака. В качестве практической реализации им- [c.262]

Чтобы исследовать устойчивость равновесия, мы можем вообразить импульсные возмущения, за которыми следуют действительные вариации равновесных перемещений. Поскольку диссипации энергии нет, сумма потенциальной и кинетической энергий остается постоянной. Если при отклонении от равновесной конфигурации потенциальная энергия должна увеличиваться, то кинетическая энергия должна уменьшаться. Однако если потенциальная энергия должна уменьшаться, то кинетичеткая энергия будет возрастать. Эти два случая описываются соответственно как устойчивый и неустойчивый по отношению к малым возмз/-щениям. Устойчивость, очевидно, требует, чтобы потенциальная энергия в положении равновесия достигала минимума, а неустойчивость—чтобы она была максимальной. При таком использовании потенциальной энергии подразумевается, что в движении, следующем за возмущением 1) объемные и поверхностные силы двигаются вместе с элементами материала, на которые они действуют в равновесной конфигурации, и 2) эти силы не меняют ни величины, ни направления. [c.262]

В экспериментальных работах по распространению импульсных возмущений наибольший интерес представляет, разумеется, вопрос о разрушении в условиях динамического нагружения. Часто наблюдался разрыв по поверхности раздела фаз см., например, работы [41, 42, 44]. Экспериментальное и аналитическое изучение таких отрывных разрушений проводилось также Ахен-бахом с соавторами [7]. Откол в слоистом кварц-фенольном композите был исследован в работе Коэна и Берковитца [23], которые провели испытания на удар летящей пластинкой (из майлара) толщиной 5 мм и 15 мм по образцу из композиционного материала толщиной 0,15 дюйма. Они установили, что откол происходит при расслоении после возникновения вторичной трещины, перпендикулярной поверхности, по которой производится удар. [c.386]

В настоящей главе была сделана попытка дать сводку результатов, полученных в различных экспериментальных и теоретических работах по волнам и колебаниям, возникающим в направленно армированных композитах, для случая малых деформаций и линейных определяющих уравнений. Эта попытка представляется своевременной, так как за последние годы достигнуты значительные успехи в понимании особенностей линейного динамического поведения композиционных материалов. Линейная теория с ее точными результатами для слоистой среды и различными хорошо обоснованными приближенными подходами к описанию как слоистых, так и волокнистых композитов в настоящее время близка к полному завершению. Этот объем теоретических сведений дополняется экспериментальной проверкой результатов, относящихся к распространению сину-соида льных волн и импульсных возмущений. Следует отметить, однако, что необходимость проведения дальнейших экспериментальных исследований все еще остается важной. Многое еще предстоит сделать и в решении задач с нестационарными волнами, в особенности в определении локальных значений полевых переменных, таких, как напряжения на поверхности раздела фаз и динамическая концентрация напряжений. [c.388]

В статье Я. М. Раскина изложен динамический анализ линейной системы с одной и двумя степенями свободы, возмущенной одиночными импульсами различной формы и продолжительности, динамический синтез механизма ударного действия с помощью кругов Мора и динамический анализ импульсно-возмущенной нелинейной системы с применением графических приемов. [c.5]

Столбцы матрицы Л являются векторами выходов регуляторов в разомкнутой системе, получаемых для набора последовательных единичных импульсных возмущений по каждому из каналов управляющих воздействий. Аналогично каждая i-я строка матрицы Л составлена из выходов 1-го регулятора в разомкнутой системе при единичных возмущениях по каждому управляющему воздействию. Все элементы /-й строки имеют одинаковый множитель Wperi- Очевидно, элементы матрицы Aij при характеризуют степень взаимного влияния регуляторов. [c.169]

Поочередно решается система уравнений объекта при единичных импульсных возмущениях в точках приложения управляющих воздействий. Определяются и запоминаются координаты объекта, являющиеся элементами матриц V/buxu ku. и выходы регуляторов Yij, составляющие матрицу А. [c.169]

Переходный процесс, снятый при возмущении в виде прямоугольного или волнового импульса, может быть перестроен в кривую разгона. Для этого ось абсцисс, начиная с момента нанесения возмущения, разбивается на одинаковые участки ta— h, ti— ti, ti— и T. д., равные длительности импульсного возмущения /ими (рис. 13-26). На первом участке to—1 импульсная характеристика совпадает с кривой разгона. С момента импульсную характеристику можно рассматривать как разность двух кривых разгона, одна из которых является следствием возмущения, нанесенного в момент to, а другая — следствием возмущения, нанесенного в момент /[. Исходя из этого для построения кривой разгона на участке и— достаточно к ординатам импульсной характеристики па этом участке добавить ординаты характеристики разгона в моменты t — tviMu- Для получения последних пользуются участком /о— импульсной характеристики, совпадающей с кривой разгона. Так, например, в момент ti ордината искомой характеристики разгона больше ординаты импульсной характеристики на величину а. Продолжая процесс построения дальше, получают всю кривую разгона. [c.812]

Таким образом, влияние закона распределения толщины t x) проявляется в общем случае через коэффициенты а м- В предельном случае бесконечно малой хорды следует принять t x) = = Лд хб(л ), так что dmN = 1. В этом случае на шум влияет лишь площадь сечения. Для профилей серии NA A можно принять Axs = 0,685x , где с — хорда и т — максимальная относительная толщина ( макс/с). Обычно объемный шум мал по сравнению с шумом от подъемной силы, особенно в области низких гармоник, но для высоких гармоник и при больших концевых числах Маха уровень объемного шума может оказаться большим. Отсюда следует, что объемный шум соответствует импульсным возмущениям давления, возрастающим с увеличением чисел М до значительной величины. [c.857]

Рассмотрим поведение пассивной системы стабилизации вращением при импульсном, постоянном и гармоническом возмущающем воздействии. При воздействии на КА импульсного возмущения, которое физически ближе всего соответствует соударению аппарата с микрометеоритом, составляющие импульсных мо [c.205]

Были исследованы также аналогичные задачи об устойчивости для уравнений с запаздываюш,им аргументом (Ю. М. Репин, 1957). Е. А. Барбашин (1961) исследовал задачу об осуш,ествлении программного движения = is (О при импульсных возмущениях. Были изучены также некоторые задачи об устойчивости при случайных возмущениях с известными вероятностными характеристиками (И. Я. Кац, Н. Н. Красовский, 1960 Р. 3. Хасьминский, 1962, и другие). [c.54]

При изучении реакции станка на импульсное возмущение в месте резания кратковременно прикладывается апериодический сигнал. Преимущество этого способа заключается в том, что достаточно одного импульса силы, чтобы получить полную информацию для построения АФЧХ. На рис. 15 показаны некоторые виды применяемых возмущающих сигналов и реакция на них. Зная возмущающий сигнал и реакцию на него, можно построить амплитудно-фазовую частотную характеристику с достаточной [c.18]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...