Средняя теплоотдача

Исследования средней теплоотдачи потоков газовзвеси в вертикальных каналах круглого сечения [c.217]

Влияние на среднюю теплоотдачу различных факторов [c.226]

Расчет средней теплоотдачи при вязкостном режиме течения жидкости в трубах при постоянной температуре стенки (t = or st) можно производить по следующей формуле [15] [c.66]

При вязкостно-гравитационном режиме течения в горизонтальных трубах для расчета средней теплоотдачи можно воспользоваться следующей формулой [15] [c.78]

Число рядов по ходу газов п>20 и влиянием на среднюю теплоотдачу первых двух рядов можно пренебречь. [c.143]

Это уравнение определяет среднюю теплоотдачу в трубах и каналах различного поперечного сечения. За определяющий размер здесь принят диаметр трубы или эквивалентный диаметр канала. [c.340]

Усредняя Ох по правилу а = с/А/, получают расчетное соотношение для средней теплоотдачи при ламинарном режиме [c.45]

Свободная конвекция около горизонтальной трубы обычно происходит при ламинарном режим[е, так как по-, верхность имеет небольшую протяженность по высоте. Среднюю теплоотдачу рассчитывают по формуле [c.45]

Средняя теплоотдача в обоих случаях рассчитывается по формуле [c.47]

Если Ке>-400 (соответственно 2>-2300), наблюдается переход к турбулентному режиму течения в пленке. При этом коэффициент теплоотдачи возрастает вниз по поверхности вследствие повышения, интенсивности турбулентного переноса в пленке (рис. 1.25). Поскольку, в верхней части стенки имеется участок ламинарного течения, такой режим для поверхности в целом называют смешанным. Средняя теплоотдача рассчитывается в этом случае по формулам [c.59]

ИЗЛУЧЕНИЕ СРЕДНЕЙ ТЕПЛООТДАЧИ [c.146]

ИЗУЧЕНИЕ СРЕДНЕЙ ТЕПЛООТДАЧИ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ [c.151]

ИССЛЕДОВАНИЕ МЕСТНОЙ И СРЕДНЕЙ ТЕПЛООТДАЧИ [c.161]

Вычисление среднего температурного напора на внешней сто роне ТМ, среднего теплового потока QM и средней теплоотдачи STM. [c.241]

Методические замечания. Имеются и другие возможности использования рассмотренной модели. Одна из них — определение влияния неизотермичности стенки трубы на среднюю теплоотдачу. В такой постановке работа с моделью может служить для анализа системы обработки опытных данных в натурных экспериментах. [c.243]

Средняя теплоотдача определяется согласно уравнению (14.18) и для данного случая равна [c.354]

Расчетные формулы для средней теплоотдачи при обтекании плоской поверхности имеют вид [c.376]

Если Рг = 0,700 (воздух при 35 °С и атмосферном давлении), то формулы для средней теплоотдачи принимают вид [c.376]

Таблица 15.1. Коэффициент е , учитывающий влияние начального участка трубы на среднюю теплоотдачу

В результате обобщения многочисленных опытных данных была получена следующая расчетная формула для средней теплоотдачи при поперечном обтекании одиночного цилиндра (трубы) [c.391]

Конденсация пара на наружной поверхности горизонтальной трубы отличается от рассмотренного случая тем, что направления силы тяжести и вектора скорости для пленки не совпадают. Расчет средней теплоотдачи можно производить по формуле (15.49), заменив коэффициент на 0,728 и взяв диаметр трубы в качестве определяющего размера. [c.400]

Рис. 2.33. Средняя теплоотдача пластин при ламинарном режиме течения

Рис. 2.36. Локальная и средняя теплоотдача пластины при турбулентном течении жидкости

На основании исследований теплоотдачи в пучках, проведенных Н. В. Кузнецовым и другими, можно сделать общие выводы. Средняя теплоотдача первого ряда определяется начальной турбулентностью потока. Средняя теплоотдача стабилизируется, начиная с третьего ряда. [c.139]

Рис. 2.41. Средняя теплоотдача при ламинарном и переходном режимах течения жидкости в трубе

Изменение относительных значений коэффициентов теплоотдачи Оф/а по поверхности труб при Яе = 14 -10 можно оценить по данным рис. 2.10. На поверхности труб второго и последующих рядов коридорных пучков максимум коэффициента теплоотдачи находится не в передней критической точке, соответствующей ф = о, а смещен вниз по течению и соответствует месту срыва струй с труб предыдущего ряда, В шахматных пучках труб всех рядов максимум коэффициента теплоотдачи так же, как и для одиночного цилиндра, находится в передней критической точке. Уровень средней теплоотдачи по поверхности труб выше у шахматного пучка. Это объясняется лучшим перемешиванием жидкости в этом пучке. [c.107]

В этом случае среднюю теплоотдачу необходимо рассчитывать отдельно для участков с различными режимами течения. [c.199]

Длина трубы 1п.1, при которой с достаточной степенью точности можно полагать, что средний коэффициент теплоотдачи а равен коэффициенту теплоотдачи при стабилизированном теплообмене а, , обычно используется в практических расчетах средней теплоотдачи. Очевидно, 2н.т является условной расчетной величиной, числовое значение которой зависит или от точности аналитического расчета, или от точности экспериментальных данных. [c.205]

Формула описывает среднюю теплоотдачу в прямых гладких трубах при (//й()>50. За определяющую здесь принята средняя температура жидкости в трубе, а за определяющий размер — внутренний диаметр. Число Ргс выбирается по средней температуре поверхности стенки. [c.215]

При расчете по формулам (8-10) и (8-11) средней теплоотдачи коротких труб Ifd) 50) полученные значения Nu необходимо умножить на поправку ег=1а/а< , где Соо — коэффициент теплоотдачи при (// f) — —>оо [практически (//fi ) >50]. [c.215]

Исследование авторов [Л. 309, 277] в основном было посвящено изучению локальной теплоотдачи и поэтому более подробно рассматривается в 7-1, посвященном этому вопросу. Рассмотрение результатов ситового анализа фракций частиц показывает, что в опытах использовалась существенно полидисперсная смесь, что требует, в частности, ориентировки не на средневзвешенный размер частиц, указанный в [Л. 309]. Формула для расчета средней теплоотдачи получена в [Л. 309] ин грированием зависимости для местной теплоотдачи. При ц>3 (( т=65н-80 мк), (с(т = 130- 290 мк) до 1 40 Re=8 000-s-40 000 ст//=1.3 <7 T = onst L/D=72 [c.221]

В [Л. 176] исследован один пятирядный пучок труб (D = 25 мм) при 5i = 125 мм и 52 = 100 мм сделан вывод, что условия омывания и средняя теплоотдача для любого ряда такие же, как и для одиночной трубы. Противоречие с данными [Л. 119], по-видимому, объясняется тем, что шаг по ходу слоя в [Л. 176] в пять — три раза превышает наибольший шаг в [Л. 119] это могло исключить влияние соседних труб в опытах Ю. П. Курочкина. [c.353]

При вязкостио-гравитацноином режиме течения в вертикальных трубах и противоположном направлении вынужденной н свободирй конвекций у стенки (охлаждение жидкости и течение снизу вверх или нагревание и течение сверху вниз) для расчета средней теплоотдачи можно воспользоваться следующей формулой [15] [c.81]

Следовательно, средняя теплоотдача вертикальной поверхности при /с = idem и ламинарном течении [c.310]

Если значения СтРг заметно превышают критическое (т. е. 10 ), средняя теплоотдача приближается к уровню, определяемому уже приведенной формулой для местной теплмт-дачи при турбулентном режиме (при этом ах=сопз1=аг). [c.45]

Это означает, что турбулентный пограничный слой насле-. дует энтальпию ламинарного слоя. Результаты такого расчета при с= onst с использованием законов теплообмена (1.8), (1.9) и интегрального уравнения теплового пограничного слоя показаны на рис. 1.16 и 1.17,а (местная теплоотдача) и на рис 1.17,6 (средняя теплоотдача). [c.47]

Для расчета средней теплоотдачи цилийдра при малой степени турбулентности набегающего потока рекомендуются следующие формулы [c.49]

Как показано на рис. 1.21, влияние больших значений ах на входе в трубу сказывается на средней теплоотдаче при турбулентном рвЖиме до расстояний, примерно равных 50d. Для труб длиной l d> b среднюю теплоотдачу можно рассчитать по формуле [c.52]

Рис. 4.11. Рпытная установка для исследования местной и средней теплоотдачи при поперечном обтекании цилиндра

Подставляя выражение (15.48) в уравнение (15.46), получаем формулу для расчета местного коэффициента теплоотдачи ах- Основной интерес представляет средний коэффициент теплоотдачи а, выражение для которого можно получить неоднократно использовавшимся ранее способом а=1,33аж=г, где длина участка осреднения принята равной /. Используя числа подобия Оа = = p gP/ i , К=/"/СрА и Рг, а также поправку на неизо-термичность (Ргн/Ргс)° , получаем следующее расчетное выражение для средней теплоотдачи [c.399]

В качестве определяющей температуры принимается средняя температура жидхосги в рассматриваемом сечении. Неизотермичность з поперечном сечении потока учитывается отношением чисел Прандтля при соответствующих температурах. Средняя теплоотдача определяется по уравнению (5-9). Данные, полученные для предельного значения критерия Нуссельта, согласуются с тео-226 [c.226]

Распределение коэффициента теплоотдачи по высоте трубы оказывается качественно одинаковым как при электрическом, так и Т1 рн конденса Ционном обогреве. Однако при электрообогреве вследствие большой тепловой нагрузки в зоне подогрева жидкость быстрее нагревается и закипает. Поэтому в этом случае область однофазного потока меньше, чем при конденсационном обогреве. Верхняя часть трубы, наоборот, при конденсационном обогреве отличается большей интенсивностью теплообмена, чем при электрическом, за счет больших тепловых потоков. В области подогрева температурные напоры между нагреваемой жидкостью и поверхностью трубы падают. В области кипения жидкости лри конденсационном обогреве температурный напор увеличивается по высоте трубы. Это происходит за счет увеличения теплового потока со стороны конденсирующегося пара вследствие повышения интенсивности теплообмена конденсирующегося пара и кипящей воды. Наоборот, при электрическом обогреве, вследствие повышения интен-сивиости теплоотдачи в области кипения жидкости температурный напор между стенкой трубы и кипящей жидкостью уменьшается. В результате указанного характера изменения местного коэффициента теплоотдачи по высоте трубы средняя теплоотдача при электрическом и паро вом обогреве может приниматься практически одинаковой. [c.316]

При /и=0 (4= onst) получаем, что а —2а (la берется при х=1). В случае = onst ш=0,5 и а=1,5а. Рассчитывая среднюю теплоотдачу, Ргс следует оценивать по средней температуре стенки. [c.189]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...