Время машинное — Схема расчет

Время машинной работы (основное—технологическое) определяется путем теоретического расчета по формулам, выведенным из кинематической схемы станка, а также в зависимости от режима резания. [c.113]

Время машинное — Схема расчета 149 [c.229]

Пять конструкторских бюро, расположенных в разных городах, ведут совместное проектирование сложного объекта. Им необходимо непрерывно обмениваться чертежами, схемами, расчетами и другими документами. Для этого можно использовать почту, а если не позволяет время, передавать информацию с курьерами, летающими самолетами. Однако значительно удобнее для работы, целесообразно и экономически выгодно включать электронные машины пяти конструкторских бюро в информационную сеть и обмениваться информацией в любое время суток, передавая, например, сложнейшие чертежи за несколько десятков секунд. [c.82]

Как правило, точность численного расчета возрастает с уменьшением размера ячеек сетки, на которой произведена дискретизация задачи. Однако при этом увеличивается время счета, что не всегда допустимо, особенно в случае решения больших задач и использования электронных вычислительных машин с малой производительностью. Важной проблемой является выбор разностных схем, удовлетворительно работающих на крупных сетках с экономным расходованием времени. [c.232]

Однако в настоящее время в инженерной практике, как правило, не применяются расчеты на надежность и долговечность машины, нет даже общей схемы такого расчета, а имеются лишь отдельные виды расчетов, представляющие собой по существу разрозненные этапы комплексного решения. [c.12]

Одним из основных путей повышения эффективности процесса проектирования сложных механических систем является использование возможностей современных ЭВМ для оптимизации и моделирования проектируемых объектов [1]. В связи с этим изменяются требования к форме представления математической модели исследуемой системы. В последнее время в практику расчетов механических колебательных систем вошли топологические и теоретико-множественные методы [2—6], использующие в качестве геометрического образа расчетной схемы ее граф. В настояш,ей статье рассматриваются некоторые методы представления информации, позволяющие сократить требуемый объем оперативной памяти машины и повысить удобство реализации программ решения задач анализа систем. [c.16]

Создание систем с минимальными уровнями вибраций в заданных точках необходимо начинать на стадии проекта, оптимизации общей компоновки и формулирования обоснованных требований к виброактивности отдельных механизмов. Энергетические блоки содержат десятки разнообразных механизмов и сотни конструктивных элементов, совместное движение которых описывается системой уравнений высокого порядка, требующей для решения большого объема оперативной памяти ЭЦВМ и больших затрат машинного времени, особенно при расчете колебаний в широком диапазоне частот. Поэтому осуществить прямые методы оптимизации конструкции на серийных ЭЦВМ практически не представляется возможным. В настоящее время наиболее реальным является путь разработки проектов альтернативных вариантов конструктивных схем системы, оценки их виброактивности и [c.3]

Трудности расчета переходных процессов в машинах, представляющих многомассовые разветвленные схемы, заключаются прежде всего в том, что теория колебаний систем с многими степенями свободы, а следовательно, и классические методы решения систем обыкновенных дифференциальных уравнений все еще сложны для целей инженерного применения не столько с вычислительной стороны, сколько со стороны анализа упругих сил и синтеза параметров машин в целях получения наиболее благоприятного переходного процесса. При это.м необходимо отметить, что трудности инженерных расчетов переходного процесса растут гораздо в большей степени, чем сложность машины. Поэтому сделать полный и особенно наглядный анализ, например трехмассовой системы, так, чтобы он содержал конкретные ее параметры и в простой связи, в настоящее время трудно. [c.4]

Применяемые в настоящее время методы расчета надежности устройств имеют существенные недостатки, в силу которых, как правило, расчетные значения критериев надежности значительно отличаются от экспериментальных. Обусловлено это тем, что расчеты в основном делаются в предположении возможности появления только внезапных отказов (грубых ошибок). Поток отказов принимается ординарным, без последствия, и обычно стационарным. В результате получается, что надежность деталей определяется пуассоновым законом распределения. Затем принимается, что отказ любой детали приводит к отказу всей машины. Тогда надежность машины легко выражается через надежность деталей. Однако известно, что потоки грубых отказов не всегда являются простейшими нарушается свойство ординарности несомненно, имеется последействие. Обязательно должны учитываться структура устройств и их назначение. Только анализ схемы устройства и вредных процессов может ответить [c.54]

Неточно учитывается влияние подогрева всасываемого газа на производительность компрессора. Рекомендуемые уравнения для вычисления коэффициента подогрева Xf не учитывают многих факторов, влияющих на его величину (схемы машины, системы охлаждения, числа оборотов, перетечек газа, размеров ступеней и т. п.). Запись мгновенных температур в цилиндрах поршневых компрессоров с помощью практически безынерционного термометра сопротивления позволила получить действительные коэффициенты подогрева, величина которых значительно меньше принимаемых при расчетах в настоящее время [22]. [c.310]

Начинавшееся в эти годы проектирование кузнечного оборудования было чрезвычайно стеснено отсутствием материалов по расчету кузнечно-прессовых машин. В трудах по общей и прикладной механике и в некоторых специальных курсах того времени можно было найти лишь справки по кривошипным механизмам машин-дви-гателей, по винтовым механизмам и лобовым передачам, расчеты паровых машин и зачатки теории паровоздушных молотов, основанные на идеализированных (теоретических) индикаторных диаграммах проф. Я. Н. Марковича. Частные отрывочные статьи по отдельным вопросам практики и теории появлялись в иностранных журналах. В результате сложившееся представление о схеме механизма паровой машины долгое время препятствовало правильному пониманию принципа действия кривошипношатунного привода технологической кузнечной машины. В создавшихся условиях А. И. Зимину пришлось заниматься методологическими проблемами поиска стратегических направлений развертывания научно-исследовательских и проектно-конструкторских работ, создания научных основ в области оборудования и технологии ОМД . Вся деятельность кузнечной кафедры МВТУ и кузнечной лаборатории НИИМАШ была подчинена следующим направлениям. [c.34]

Проведенная серия математических экспериментов показала [25], что исследуемая разностная схема обеспечивает требуемую для инженерных расчетов точность (2—5 %) при отношении Дт /Атя = 5н-10 и существенно сокращает машинное время. 24 [c.24]

Разгон машин. Основными показателями процесса разгона (реверсирования) машин являются время разгона — р работа буксования во фрикционах — А(, потери мощности в гидротрансформаторе — Л пот. Ниже приводится методика расчета перечисленных показателей для эквивалентных схем, показанных на рис. 43, б—г. Существенное влияние на, основные показатели независимо от места расположения привода, оказывает характеристика фрикционов (тормозов), задаваемая функцией M t) и значение Мф max- [c.82]

Программа, реализующая этот алгоритм, занимает целиком оперативную память машины среднего класса. Время расчета частотных характеристик для одного возмущения зависит от числа теплообменников и степени сложности расчетной схемы парогенератора и составляет в среднем 30 мин. [c.354]

Расчет пролетного строения производился как расчет изгибаемой пластины переменной толщины, опирающейся на точечные опоры. При расчете использовался прямоугольный конечный элемент изгибаемой плиты с тремя степенями свободы в узле. Всего расчетная схема включала 350 элементов и 396 узлов. Порядок системы линейных уравнений составлял 1180, ширина — 40. Время расчета загружений, необходимых для построения поверхностей влияния для 20 точек, составляло 55 мин. На рис. 5.4, а и б представлены поверхности влияния изгибающих моментов Мх для двух точек (соответственно А и В на рис. 5.3), построенные по результатам машинного расчета. [c.129]

Методика вероятностных расчетов деталей машин на статическую и усталостную прочность подробно рассмотрена в гл. 2. Приведенные в ней закономерности являются общими и не учитывают специфики расчетов конкретных элементов, особенностей формирования нагрузочных режимов, способов их получения и т. д. В то же время общая последовательность расчета по гипотезе суммирования повреждений, нашедшая отражение в блок-схеме (см. рис. 2.8), для конкретных деталей может быть упрощена. Например, при расчете на усталостную долговечность зубчатых колес многообразие методов схематизации нагрузочного режима сводится к одному — методу ординат, учет вариации коэффициента асимметрии не производится, так как считается, что зуб нагружается пульсирующим циклом число циклов нагружения определяется в зависимости от частоты вращения коленчатого вала двигателя или ведущих колес (скорости движения автомобиля) и передаточных-отношений коробки передач, главной передачи и т. п. [c.129]

Эффективность подпрессовки зависит от продолжительности достижения максимального значения давления в процессе кристаллизации сплава. Чем меньше это время, тем выше эффект подпрессовки. Современные гидравлические схемы машин литья под давлением позволяют добиться снижения времени подпрессовки до 0,016 с. На основании расчета гидродинамического и теплового режимов процесса определяют параметры прессующего механизма машины литья под давлением. Машины для литья под давлением должны иметь механизм или систему подачи рабочей жидкости в прессующий цилиндр, обеспечивающую заданное конечное давление при подпрессовке. Чаще всего для этого используют мультиплицирующие механизмы, которые позволяют не только повысить давление, но и уменьшить пиковое давление гидравлического удара. [c.18]

Вторая особенность — машины и конструкции целиком или в основной части представляют собой механические системы. Вопросы надежности впервые были поставлены именно при расчетах механических систем, точнее, в связи со статистическим истолкованием коэффициентов запаса и допускаемых напряжений. Однако теория надежности в ее современном виде возникла в 50-е годы, в начале бурного развития электроники и вычислительной техники. Аппарат теории надежности в то время разрабатывали главным образом применительно к системам, элементы которых взаимодействуют между собой с точки зрения сохранения работоспособности по некоторым логическим схема.м. Основная задача теории надежности состоит в оценке показателей надежности систем по известным показателям отдельных элементов. Обычно эти элементы представляют собой изделия массового производства, которые могут быть испытаны [c.11]

Для расчета машинных коэффициентов составляется машинное уравнение моделируемого процесса. Это уравнение аналогично физическому, в котором вместо физических переменных и реального времени подставлены машинные переменные (напряжения) и машинное время. Так, для физического уравнения (3), структурная схема модели которого представлена на рис. 53, б, машинное уравнение имеет вид [c.96]

Решение задач по определению динамических нагрузок, возникающих во время переходных процессов, с учетом колебательных явлений представляет одну из важнейших проблем современной теории расчета и конструирования машин. Такое решение осуществляется обычно по типовой схеме, включающей следующие этапы а) составление общей приведенной схемы машины б) возможные упрощения схемы применительно к рассматриваемым конкретно режимам работы в) составление дифференциальных уравнений движения г) решение этих уравнений д) исследование полученных решений и приведение их к виду, удобному для использования. [c.85]

Во-первых, расчетные схемы реальных конструкций, в особенности строительных (неразрезные балки и плиты, рамы, фермы, пространственные каркасы), были значительно сложнее схем, рассматриваемых в классических трудах по теории колебаний и необходима была разработка специальных методов динамического расчета сложных систем. Во-вторых, идеализированные предпосылки классической теории — вязкое сопротивление, идеальная упругость материала, идеализация расчетных схем конструкций и действующих на них динамических нагрузок — яе соответствовали действительным условиям работы конструкций. В-третьих, не было необходимых для динамического расчета конструкций опытных данных об эксплуатационных динамических нагрузках, о динамических характеристиках материалов и конструкций, о надежных расчетных схемах конструкций и т. д. Вследствие этого динамический расчет, например, строительных конструкций, находился в начальной стадии развития и еще не вошел в практику проектных организаций того времени (имеются ввиду 30-е годы). Единственным практическим руководством по динамическому расчету в то время был раздел в Справочнике проектировщика пром-сооружений Методы динамического расчета сооружений , составленный А. И. Лурье (1934 г.) и отражавший состояние динамики сооружений в те годы. Но к помощи этого раздела обращались только отдельные, хорошо подготовленные инженеры при проектировании важнейших объектов. Подавляющее большинство проектных организаций того времени предпочитало уклоняться от динамического расчета и продолжало применять традиционный способ динамического коэффициента нагрузки. Способ этот, как известно, состоял в том, что каждому агрегату (например, машине) с динамическим воздействием приписывался свой динамический коэффициент, больший единицы, ца который умножался вес агрегата. Динамический расчет конструкции подменялся таким образом ее статическим расчетом. Сейчас излишне говорить о том, насколько несостоятелен этот способ, игнорирующий динамические характеристики как нагрузки, так и самой конструкции. [c.21]

Анализ этих формул показывает, что при одних и тех же значениях технологического времени, затрачиваемого на выполнение отдельных операций, время Тр с увеличением номера класса уменьшается, а производительность маш-ины соответственно увеличивается. Структура формулы для расчета производительности различна и зависит от схем технологических процессов и машин. Разные структурные схемы технологических процессов обеспечивают вариантность в отношении совмещения времени интервалов перемещений исполнительных органов внутри цикла машины, а потому и различные значения времени Тр рабочего цикла. [c.112]

Особенностью расчета кольцевых элементов является то обстоятельство, что большинство задач по определению напряженного состояния этих элементов сводится к решению ряда не зависящих одна от другой систем обычных дифференциальных уравнений первого порядка при одной независимой переменной. Поэтому основное внимание уделяется традиционным методам расчета, основанным на аналитическом или численном решении дифференциальных уравнений. Эти методы дают существенную экономию машинного времени ЭВМ и позволяют избежать трудоемкой работы по подготовке исходной информации, а также облегчают анализ и расшифровку результатов расчета. Кроме того, аналитические решения позволяют наглядно представить взаимную зависимость различных параметров, определяющих напряженно-деформированное состояние конструкции, и тем самым облегчают работу конструктора по выбору оптимальной схемы. В некоторых задачах традиционные методы либо не применимы, либо не эффективны. Как правило, это имеет место в тех случаях, когда в конструкции сопрягаются по линии или площади кольцевые элементы и элементы другой конфигурации. В таких задачах могут быть использованы различные модификации разностных и вариационно-разностных методов. Наиболее широко в настоящее время применяется метод конечных [c.3]

В зависимости от структуры машины, ее рода и класса, по формулам гл. П рассчитывается время технологического и рабочего цикла машины. Таким образом, при предварительном составлении циклограммы автомата не учитывается особенность кинематических схем исполнительных механизмов построение циклограммы и расчет времени цикла производится лишь на основании рассмотрения операций технологического процесса и структуры машины. Это позволяет производить предварительное составление циклограммы непосредственно после выбора и расчета структурной схемы машины. [c.231]

Основные трудности при практической реализации машинных методов заключаются в больших значениях Гм, особенно при решении задач проектирования нелинейных электронных схем. Действительно, известно большое количество методов решения систем уравнений (1.8 а) и методов поиска экстремума, реализованных в подпрограммах общего математического обеспечения ЦВМ. Многие из этих методов принципиально могут дать решение задачи анализа или оптимизации электронной схемы, но, как правило, с неприемлемо большими затратами машинного времени. Оценки Гм, выполненные для случая использования некоторых популярных в вычислительной практике методов решения дифференциальных уравнений и методов оптимизации, дают значения в несколько сотен, тысяч и миллионов часов машинного времени для решения задачи расчета оптимальных значений параметров пассивных компонентов. Отсюда ясно, что основным требованием к методам и алгоритмам машинного проектирования электронных схем является требование минимизации затрат машинного времени при приемлемой степени универсальности и точности решения. В настоящее время разработаны методы и алгоритмы, ориентированные на машинное решение схемотехнических задач, приводящие к меньшим затратам времени на проектирование большинства схем, чем при использовании экспериментальных методов. [c.33]

В существующих в настоящее время программах анализа переходных процессов затраты машинного времени оказываются выше желаемого уровня, что в соответствии с формулой (2.12) ограничивает возможности применения многих из известных методов оптимизации к расчету значений параметров компонентов электронных схем. [c.102]

Настройка пневмосистемы на плавное, безударное движение верхнего электрода производится дроссельными клапанами, находящимися на входе и выходе пневмоцилиндра. При слишком быстром опускании и подъеме электрода регулировочные винты дроссельных клапанов нужно повернуть на 1—2 оборота по часовой стрелке при медленном подъеме и опускании электрода — против часовой стрелки. Быстрые, с ударами подъем и опускание электрода вызывают преждевременный износ электродов я деталей пневмоцилиндра. При чрезмерном уменьшении скорости подъема и опускания электрода снижается производительность машины. Одновременно с уменьшением скорости опускания электрода нужно увеличивать время сжатия на регуляторе времени РВЗ-7 с таким расчетом, чтобы включение сварочного тока происходило после нарастания давления до заданной величины. Совладение момента нарастания усилия сжатия электродов с момен-гом включения сварочного тока достигается автоматически, если в схеме управления имеется реле давления, то оно, срабатывая, включает сварочный контактор. Серийные машины типа МТП не имеют такого реле давления, и время сжатия устанавливается с большим запасом. В главе VII описаны схемы применения реле давления в серийных машинах. [c.114]

Во время конструкторских разработок составляется пояснительная записка к техническому проекту, в состав которой входят обоснование конструкторских разработок, описание кинематической схемы машины, расчет технолограммы и цикловой диаграммы машины, кинематические, динамические и прочностные расчеты механизмов, расчета привода машины, анализ и расчет систем управления и регулирования, уточненный техникоэкономический расчет, показывающий эффективность применения новых машин в промышленности. После рассмотрения, согласования и утверждения технического проекта он служит основанием для разработки рабочего проекта. [c.317]

Третьей 4юрмой проявления эффективности работы конструкторских организаций является улучшение качества технической и экономической документации (чертежей, схем, расчетов, формуляров, спецификаций и т. п.). Ошибки, просчеты, допущенные в конструкторской документации, или ее несоответствие установленным требованиям не только затрудняют изготовление машины, вызывая дополнительные затраты и время на выяснение и устранение этих ошибок, но нередко приводят к созданию недоброка- 1ественных изделий. Так, на Уралмашзаводе годовые потери от брака по причине плохо выполненной конструкторской документации составили 37 тыс. руб. [311. Количество д ектов по вине работников конструкторских организаций еще велико. В работе 118] приводится пример, когда в 20 тыс. листов технической документации на изделие, переданное на один из заводов, было внесено около 34 тыс. поправок. [c.12]

I. Если время удара значительно меньше периода движения, то достаточную точность обычно обеспечивает модель абсолютно твердого тела. Но даже в этой упрощенной постановке исследование возможных режимов движения в зависимости ог значении параметров процесс весьма трудоемкий, и поэтому можно рекомендовать инженеру, проектирующему ударно-вибрационные машины, самому этими расчетами не заниматься. Большинство из тех нросгейших схем, для которых условия существования режима и области устойчивости найдены, приведены в т. 2 (гл. ХП). В остальных случаях следует обратиться к другим алгоритмам рас- [c.177]

Последнее время широкое применение для расчетов конструкций находит метод конечных элементов [5], хорошо приспособленный для машинной реализации. Его преимуществом ямяется получение исчерпывающе полной, объемной картины иапряжеиио-деформироваииого состояния и, как показывает сравнение с экспериментами, высокая точность результатов. Использование метода целесообразно для оценки сложных конструктивно-силовых схем. Важной частью обработки расчетных данных явлиется рациональное представление полученных результатов и графическое изображение состояния конструкции. Метод не позволяет использовать полученные результаты для прикидочных оценок местных изменений конструкции и затруднителен для применения в качестве активного инструмента проектирования. [c.31]

В настоящее время нет общепринятых приемов расчета групповых фундаментов (т. е. фундаментов, на которых устанавливается по нескольку одинаковых или различных машин) и учета взимного влияния фундаментов машин, расположенных на общей площадке. Однако в связи с тем, что в последние годы такие случаи получили широкое распространение [66], различными авторами были сделаны предложения по расчету, соответствующие различным схемам размещения машин, описываемым ниже. [c.39]

В расчете рассмотрена неоднородная схема охлаждения, комплектуемая ABO и ХМ. Важное место в определении оптимальных систем охлаждения занимает выбор типа холодильных машин. В настоящее время в промышленности используют холодильные машины, работающие по следующим циклам парокомпрессионным, абсорбционнь1М и детандерным. [c.72]

При выполнении расчета на современной вычислительной машине нет особого смысла делать такие упрощающие предположения, которые, с одной стороны, не очень существенно упрощают задачу, а с другой стороны, иногда могут заметно повлиять на количественный результат расчета. В то же время не следует, конечно, пытаться учитывать все на свете расчетчика не должно покидать чувство меры, ибо и возможности ЭВМ ограничены, и время и труд, необходимые для составления и откладки программы, могут понадобиться немалые и, главное, нет смысла в очень точной постановке задачи, если для выполнения практических расчетов при такой постановке нет достоверных исходных данных. Исходя из этих соображений, наиболее целесообразным представляется пока ограничиться расчетной схемой ротора, исследование которой может быть выполнено с помощью аппарата теории обыкновенных дифференциальных уравнений с постоянными коэффициентами. [c.94]

На рис..6, а nii — масса, приве денная к свободному концу иснытуе мого образца с перемещением Xi l — жесткость испытуемого образца — неупругое сопротивление мате риала образца и трение в соединитель ных элементах. Колебания рассма триваемой системы возбуждаются ста тическпм биением образца, зависящим от точности изготовления образца, захвата и его опор. Анализ сводится к расчету одномассной колебательной системы с возмущением колебаний путем гармонического перемещения свободного конца образца. Если нагружение рычага 7 (см. рис. 1, б) происходит через пружину, в динамической схеме необходимо учесть приведенную жесткость С2 (рис. 6, б) механизма нагружения и внешнее и внутреннее трение 2 в элементах соединения механизма нагружения. Если силовая схема машины содержит демпфер, сочлененный с рычагом 7 (см. рис. 1,6), то / 2 — неупругое сопротивление демпфера. Во время работы машины захват участвует в колебательном движении, описывая некоторую замкнутую кривую в плоскости, перпендикулярной оси образца. Так как жесткость упругой системы определяется главным образом жесткостью образца, которая обычно значительно [c.140]

Следующим этапом практического ознакомления студентов с основными вопросами надежности и долговечности машин является выполнение ими лабораторной работы Испытание токарно-револьверного автомата типа 1Б118 на технологическую надежность . В данной работе студенты изучают методику испытания токарно-револьверного автомата на индивидуальную технологическую надежность, являющуюся кратким примером реализации общей методики испытания станков на технологическую надежность, разработанную и развиваемую в настоящее время в МАТИ под руководством проф. Пронико-ва А. С. и частично преподаваемую студентам при чтении курса лекций по надежности и долговечности машин. Оценка технологической надежности станка в данной работе производится на основе анализа отклонений от номинала размеров деталей, обрабатываемых на станке в течение установленного межнала-дочного периода. Последняя лабораторная работа данного сборника Исследование надежности автоматического импульсного привода является примером испытания на надежность сложной системы автоматического регулирования с обратной связью. Эта работа на примере привода знакомит студентов с методикой и аппаратурой экспериментальных исследований на надежность подобных систем. Студентам предложено, разобрав принцип автоматического регулирования в импульсных системах, структурную и кинематическую схемы привода, изучить схему физических процессов, протекающих в приводе и влияющих на изменение начальных параметров системы. Схема физических процессов, положенная в основу расчета привода на надежность, позволяет выяснить взаимосвязь отдельных элементов импульсного привода, процессов, протекающих в нем во время работы, и выходных параметров системы. [c.312]

Приведенный на рис. 5.4 алгоритм реализован в виде программ для ЭЦВМ БЭСМ-4 на машинном языке и для БЭСМ-6 на языке АЛГОЛ. При расчете технологической схемы комбинированной установки применяются в качестве вспомогательных программы расчета физических параметров рабочих тел (низкотемпературной плазмы, кислород о-воз-душного окислителя, воды и водяного пара) и отдельных элементов схемы (МГД-генератора, камеры сгорания, сопла, компрессора и системы его охлаждения, регенеративной системы паровой турбины и т. д.). С учетом вспомогательных программ используется (например для БЭСМ-4) 3270 (8) ячеек оперативной памяти. Время счета составляет 15—40 мин в зависимости от исходных данных. [c.126]

Ряд процессов осуществляют с помощью ручных и стационарных вибромолотов, вибротромбовочных установок, вибросит и др. В последнее время ударно-ви-брациониый принцип действия применяют в ряде технологических процессов для их интенсификации (например, уплотнение бетона). Расчет этих машин существенно отличается от расчета других вибромашин. После выбора схемы вибрационной машины (см. гл. V) задачами расчета являются 1) выбор параметров схемы, обеспечивающих необходимую (паилучшую) кинематику, т. е. скорость, частоту и другие кинематические показатели ударного узла 2) определение сил и соответствующих напряжений. [c.165]

Для расчетных вариантов в табл. 5 даны соответствующие величины начального напряжения интегрирования и коэффициентов передачи интегрируюш его усилителя у. Результаты расчета на машине приведены на рис. 6. Время расчета на набранной схеме не превышает 5 мин. Погрешность моделирования не больше 5% по сравнению с аналитическим расчетом. [c.105]

Штриховая кривая 1 на жс. 4.6 соответствует интегрированию уравнений продолжения модифицированным методом Эйлера с шагом АХ по параметру X, который на начальном участке деформирования при малых Р соответствовал приращению относительного прогиба w(0)/i = 0,005. Штрихпунктирная кривая 2 совтветствует тому же методу, но с шагом w(0)/R = 0/)( 5. Сплошная кривая 3 получена прт комбинировании двух шагов w 0)fR = 0,005 модифицированного метода Эйлера с одним шагом по неявной схеме дискретного продолжения, описанной в ЗА. Эта кривая практически соответствует точному решению задачи (4.3.2), (4.3.3) (конечно, в пределах принятой дискретизации). Как видно из жс. 4.6, модифицированный метод Эйлера дает накопление ошибки, особенно существенное в тех областях параметра, где решение претерпевает значительные изменения. В то же время расход машинного времени при получении кривых 2 и 3 практически одинаков (даже для кривой 5 он был несколько меньшим). Поэтому для всех дальнейших расчетов бьша использована именно такая комбинация непрерывного и дискретного продолжения. [c.120]

Таким образом, для расчета работы несущего винта ч-асто необходима усовершенствованная схема его обтекания, в которой упрощающие предположения о движении лопасти и об аэродинамических силах используются в той степени, в которой это диктуется запросами практики и возможностью решения задачи. В случае более полной схемы необходимо искать решение численно, что практически можно сделать только с помощью быстродействующих цифровых вычислительных машин. В последние годы были разработаны многочисленные программы расчета несущего винта, и в настоящее время их использование при проектировании, испытаниях и оценке характеристик вертолетов [c.253]

Суммы Зейделя для окуляров, состоящих из двух тонких компонентов. В настоящее время, при наличии ЭВМ, обладающих громадной скоростью, вычислений, излюбленный способ расчета окуляров (как и большинства оптических сГистеи) заключается в выборе готового, т. е. уже рассчитанного, окуляра с близкими характеристиками (такой всегда найдется в архиве вычислитель-ното бюро) и доведении его с помош,ью ЭВМ до состояния, обеспечивающего получение необходимого качества изображения. Неоднократные неудачи при попытках использовать машину дл подгонки аберраций вызваны чаще всего тем, что от исслёдуемой системы требуют того, что на по разным причинам, например недостаточной гибкости выбранной схемы, не в состоянии давать, несмотря на кажущееся обилие свободных параметров. [c.128]

Конструирование современных машин и механизмов неразрывно связано с проведением многовариантных нрочностных расчетов. Высокие требования, предъявляемые к надежности конструкции, в настоящее время могут быть удовлетворены лишь при условии обеспечения процесса проектирования оперативной и достоверной информацией о ее НДС. Расчетные схемы исследуемых конструкций при этом должны быть максимально приближены к реальным объектам, учитывать сложность их конструктивных форм, структуры, характер нагружения и взаимодействия с окружающей средой, поведение материалов конструкции в экстремальных условиях и т. д. [c.7]

Максимальные объемы годового выпуска изделий при мелкосерийном Уй1, среднесерийном / 2 и крупносерийном производстве Укз примем соответственно равными 1000, 4000 и 10000 изделий. При решении задачи выбора среднее время жизни изделий принималось равным 10 лет, и поэтому величина себестоимости изделий была уменьшена в 10 раз. Уменьшение учитываемых в задаче производственных затрат связано с тем, что расчет оптимального ряда производился относительно среднегодовых объемов работ, а не объемов работ, выполняемых машинами за время их жизни. В результате расчета на ЭВМ БЭСМ-6 по алгоритму 1, описанного в [9], получено, что оптимальный параметрический ряд должен состоять только из пяти типоразмеров приборов, имеющих 1, 5, 6 и 14-й номера, при этом получаются наименьшие суммарные затраты, равные 114000 единиц. Объем выпуска продукции по отдельным типоразмерам должен быть равен соответственно для приборов к 1820, к5 7300, к6 260, к9 3120, кЫ 4410 единиц. Определена также оптимальная область использования каждого из выбранных типоразмеров приборов. Таким образом, по заданным объемам работ, известным зависимостям себестоимости изделия от серийности и затратам на эксплуатацию, коэффициентам производительности приборов при выполнении различных видов работ определен оптимальный ряд изделий, который при наименьших суммарных затратах на производство и эксплуатацию обеспечивает выполнение заданного объема работ (измерение параметров радиоэлектронных схем). Оптимальный параметрический ряд измерительных приборов, обе спечивающий измерение выпускаемых в отрасли интегральных схем, приведен в табл. 5. [c.119]

В то же время проект по грузоподъемным машинам является для студента первой самостоятельной разработкой машины в целом с взаимосвязанными механизмами и металлоконструкциями. При работе над курсовым проектом грузоподъелшой машины у студента возникает много вопросов, например выбор схемы и основных параметров механизмов и металлоконструкций, выбор конструкции отдельных узлов, компоновка узлов и механиздюв, методика и последовательность расчета, определение конструктивных размеров деталей с учетом условий их работы и т. п. Сведения по этим вопросам обычно разбросаны по различным литературным источникам, вследствие чего выполнение проекта студентами, обладаюш,ими недостаточным опытом проектирования, затягивается. [c.3]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...