Суммирование повреждений

Методика определения базируется на эмпирическом условии суммирования повреждений при напряжениях Оя, больших предела [c.148]

Поскольку процесс колебаний сварного соединения характеризуется изменением (Аер- в каждом полуцикле, то усталостное суммирование повреждений производится по полуциклам. [c.47]

Из теории Новожилова принципиально следует возможность расчета долговечности материала при нестационарном нагружении. Но, к сожалению, при малоцикловом нагружении, когда при различной амплитуде пластической деформации максимальные напряжения меняются слабо, расчет по этой теории приводит к правилу линейного суммирования повреждений. [c.136]

Выявленные закономерности деформирования и разрушения материала при циклическом нагружении позволили сформулировать деформационно-силовой критерий, который дает возможность прогнозировать долговечность по условию зарождения макроразрушения при ОНС с учетом максимальных нормальных напряжений в цикле и особенностей суммирования повреждений при нестационарном нагружении. [c.148]

Далее предполагают, что накопление повреждений не зависит от порядка чередования ступеней. Условие суммирования повреждений записывают в следующем виде [c.310]

Расчет на прочность при нерегулярных циклических напряжениях обычно основывают на уравнении линейного суммирования повреждений [c.13]

Умножив в уравнении суммирования повреждений числитель и знаменатель на [c.189]

При суммировании повреждений обычно для обеспечения надежности учитывают действие переменных напряжений, начиная от 0,7 предела выносливости (в предположении, что высокие напряжения могли понизить предел выносливости). В связи с высокими показателями степени при напряжениях в уравнениях кривых усталости действие малых напряжений не существенно, и поэтому в большинстве случаев, и в частности для типовых режимов, можно суммировать действие всех напряжений, что идет в запас прочности. [c.189]

В случае, если конструктивный элемент испытывает циклическое нагружение с разными амплитудами изменения давления, то долговечность устанавливается с использованием гипотезы линейного суммирования повреждений [c.394]

В методиках расчета, разработанных Институтом машиноведения АН СССР, сделан ряд допущений и упрощений, позволяющих выполнить расчет прочности и долговечности в рамках инженерных возможностей — с использованием аналитических зависимостей для кривых малоциклового разрушения, базовых статических и циклических свойств материала и схематизированных режимов эксплуатационного нагружения. Расчет местных напряжений и упруго-пластических деформаций проводится на базе коэффициентов концентрации напряжений и деформаций в упругой области. Эти коэффициенты устанавливаются по теоретическим коэффициентам для заданных уровней номинальных нагружений с учетом сопротивления материалов неупругим деформациям при статическом и циклическом нагружении. Нестационарность режимов нагружения в инженерных расчетах учитывается по правилу линейного суммирования повреждений. Расчеты выполняются для стадии образования трещины в наиболее нагруженных зонах рассматриваемых элементов конструкций. [c.371]

При определении циклической прочности нестационарность силовых и температурных нагрузок при эксплуатации на различных режимах 1 учитывается на основе линейного суммирования повреждений по формуле [c.373]

Уравнение (19.9.6) выражает так называемый принцип линейного суммирования поврежденности. [c.677]

При экспериментальной проверке принципа линейного суммирования поврежденности обнаруживаются некоторые систематические отклонения, которые, впрочем, не очень велики. Как правило, ошибка получается в сторону занижения долговечности, т. е. повышения запаса прочности. [c.677]

Циклическое накопление пластической деформации при переменном нагружении обусловливает процесс суммирования повреждения в металле, приводящий к образованию макротрещины и к окончательному разруше-6 83 [c.83]

При нестационарных режимах нагружения, характеризуемых действующими нагрузками Qai и числом циклов Ngi (где i — номер уровня нагружения), проверку прочности конструкций производят определением разрушающего числа циклов Nyj, соответствующего нагрузкам Qai, и суммированием повреждений в относительных долговечностях [c.98]

Структурные изменения в металле 105, 112 Сужение шейки 7, 13, 40 Суммирование повреждений 83, 98 [c.189]

При работе на нескольких режимах в соответствии с принципом линейного суммирования повреждений разрушение наступает при [c.455]

Одним из наиболее простых и распространенных положений, определяющих суммирование усталостных повреждений при различной нестационарной переменной напряженности, является известная гипотеза линейного суммирования повреждения [c.190]

Существующие статистические методы оценки нагруженности и прогнозирования ресурса авиационных конструкций базируются на гипотезе суммирования усталостных повреждений рассматриваемой системы ВС от реализуемого спектра нагрузок, нормируемых по времени. Оценку усталостной долговечности осуществляют по линейной гипотезе суммирования повреждений [36, 37] [c.37]

Схематизация ПЦН двигателя заключается в удалении из него всех выдержек диска при постоянной нагрузке и части режимов работы двигателя, влиянием которых можно пренебречь. Полетный цикл изменения напряжений представляется в виде суммы нескольких циклов треугольной формы, в начале и в конце которых уровень напряжений принимается одинаковым (рис. 1.6а). Анализ НДС при повторении каждого типа циклов, выделенных из ПЦН, проводят раздельно без учета их чередования при дальнейшем суммировании повреждений. Возможен вариант схематизации ПЦН [50], как это показано на рис. 1.66, когда полетный цикл представляется в виде двух синусоидальных циклов нагружения. Более сложное представление ПЦН с учетом многократного повторения номинального режима работы двигателя в полете, как это показано на рис. 1.6б, позволяет более полно характеризовать накопление повреждений в дисках [51]. В случае наиболее полного представления полетного цикла нагружения учитывается выдержка материала при его работе в составе двигателя (рис. 1.6г), а также включаются в рассмотрение циклы переходных режимов работы двигателя [52]. В последнем случае рассматривается ситуация, которая более характерна для военной техники. Указанные подходы к схематизации нагрузок относятся только к расчету дисков на усталостную долговечность без учета возможного возникновения и развития усталостных трещин. [c.40]

В связи с тем, что сумма относительных долговечностей в зависимости от свойств материала и программы нагружения может колебаться от 0,5 до 5, т. е. гипотеза линейного суммирования повреждений не всегда подтверждается, рекомендуется пользоваться урав-k [c.74]

Расчетная методика оценки работоспособности отливок в этих условиях базируется на правиле линейного суммирования повреждений вплоть до появления макротрещины. Вместе с тем необходимость прогнозирования длительной работоспособности литых деталей по фактическому состоянию конструкции ставит задачу прогнозирования при наличии трещиноподобных дефектов [28, 29, 30]. [c.40]

При 0 =1 имеется линейное суммирование повреждений, при а < I линейное суммирование отсутствует, что означает проявление чувствительности к нестационарному нагружению. [c.169]

Аналогичные оценки отклонений от линейного суммирования повреждений получены на той же партии металла в условиях нестационарных испытаний другого типа, где имело место сочетание термоциклирования с ползучестью [104]. [c.170]

Существует гипотеза линейного суммирования поврежден-ности [c.195]

Устройство обеспечивает обнаружение поврежденных тросов в поперечном сечении ленты, движущейся с рабочей скоростью автоматическое суммирование повреждений тросовой основы по длине ленты с учетом их взаимного влияния на прочность движущейся с рабочей скоростью ленты выдачу команды на отключение привода конвейера и подачу светового сигнала при обнаружении повреждений тросов, превышающих установленный предел в поперечном сечении или по длине ленты непрерывную регистрацию показаний (запись самопишущим прибором выходных сигналов с интегратора или детектора) возможность определения на неподвижной ленте числа поврежденных тросов на обнаруженных дефектных участках. [c.128]

Разрушение переходного характера в предположении линейного закона суммирования повреждений описывается соотношением [132] [c.16]

Приведенные выше данные по суммированию повреждений при длительном циклическом нагружении выполнены для суммарной необратимой деформации без выделения составляющей ползучести на активном участке и во время выдержек. [c.25]

Обычно при нестационарном нагружении, как циклическом, так и статическом, для определения предельного состояния материала используют понятие повреждений D и вводят определенные правила их суммирования. Наиболее распространено правило линейного суммирования повреждений [46, 98, 141], которое для случая статического нагружения при переменной жесткости От/о МОЖНО ззписать в виде [c.124]

Последний вопрос, о котором хотелось бы упомянуть в данном разделе,— анализ циклической долговечности при нестационарном нагружении. Обычно расчет при нестационарном нагружении базируется на различных вариантах правил линейного суммирования повреждений [99]. Первая гипотеза накопления повреждений была предложена в 1924 г. А. Пальмгреном [386] и развита А. Майнером [376]. Эта гипотеза, широко используемая до сих пор, называется гипотезой Пальмгрена—Майнера, или правилом линейного суммирования повреждений. Гипотеза Пальмгрена—Майнера утверждает, что доля поврежденности при любом уровне амплитуды нагружения пропорциональна от- [c.134]

Альтернативные гипотезе Пальмгрена—Майнера варианты суммирования повреждений основаны на априорном введении тех или иных функций повреждений, в общем логически не вытекающих из уравнений типа Мэйсона—Коффина [например, гипотеза повреждений Марко—Старки [366] D,= = n INfi)°- где a i)—показатель, зависящий от уровня нагружения]. Иными словами, вид функций повреждений может быть сколь угодно различным (гипотезы Пальмгрена.—Майнера, Марко—Старки и т. д.) при использовании одного и того [c.135]

Известно, что наибольшее расхождение экспериментальных результатов с расчетными, полученными на основе гипотезы линейного суммирования повреждений, наблюдается при двублочном нагружении (с увеличением количества блоков расхождение уменьшается). Поэтому наиболее интересно сравнение расчетов по уравнению (2.111) с экспериментальными данными именно для такого рода нагружения (рис. 2.30). Из рис. 2.30 видно, что расчет по гипотезе линейного суммирования повреждений дает неудовлетворительные оценки как при переходе с меньшей амплитуды нагружения на большую, так и наоборот. В то же время соответствие экспериментальных точек значениям долговечности, рассчитанным по формуле (2.111), явля- [c.144]

При определении долговечиоети при нестационарных режимах на основании гипотезы Пальмгрена кумулятивного суммирования повреждений кривую напряжений разбивают на участки (ступени) с примерно одинаковой амплитудой напряжений. Так как характер нагружения на отдельных ступенях может быть различным, то средние напряжения на каждой ступени приводят к напряжениям мметричного цикла, эквивалентного по своему повреждающему действию. Согласно гипотезе Пальмгрена степень усталостного повреждения линейно зависит от числа циклов при данном уровне напряжений. [c.309]

Обоснование использования структурно-вероятностного подхода при оценке надежности и долговечности маБ1Ин даны в [30]. В рамках предлагаемой методики вводится учет кинетики физико-механических свойств элементов систем, динамики влияния внешних условий и характера нагружения технических усфойств, сформулирован принцип суммирования повреждений. Наиболее интересным в предлагаемом методе построения модели является возможность масштабно-временного преобразования интегральной функции распределения отказов. Для оценки качества разработанного подхода проведе- [c.130]

Согласно гипотезе линейного суммирования повреждений накопленное ловреждение для блока с учетом пяти (х = 5) уровней нагружения равно [c.301]

Запас по долговечности рапен запасу по напряжениям в степени nii. Так как показатель длительпой прочности т лежит пределах т — 4,. .16, то запас по долговечности значительно превышает iafia по напряжениям. Условие линейного суммирование повреждений с учетом зависимости (58) представим в таком виде [c.457]

На рис. 98 [86] показаны зависимости а=2я(/Л/( от коэффициента /С=Ят1п/а-1 и числа ступеней Пс. Из графика видно, что величина а существенно изммяется в пределах от 0,5 до 2,6 для всех значений параметра Уа (среднее квадратическое отклонение), причем с увеличением значение а и интервал его изменения уменьшаются. На процесс линейного суммирования повреждений оказывают влияние и минимальные нагрузки, включенные в программу (кривые 1—4), и количество ступеней Па в программе (кривые 5—7). Число ступеней более 8—10 не оказывает влияния на процесс линейного суммирования повреждений. Точки А, Б, В vl Г соответствуют испытаниям образцов на максимальном уровне нагрузок в программах, что соответствует гармоническому одноступенчатому нагружению. [c.177]

Необходимо учитывать, что когда конструкция работает при повышенных и высоких температурах, возникают деформации ползучести и происходят структурные изменения в металле, расчеты при м оцикловом нагружении несколько усложняются. При этом осуществляется суммирование повреждений, возникающих в процессе эксплуатации. [c.195]

Отмеченная выраженная зависимость накопленного повреждения от величины и изменения во времени располагаемой.пластичности может быть продемонстрирована и на примере стали Х18Н9Т (500, 600, 650° С). На рис. 1.2.14 приведены соответствующие данные, когда для расчета использовались величины i[i(i), фщах или фпнп материала. При этом также отмечается систематическое и значительное отклонение экспериментальных данных от линейного правила суммирования повреждений при использовании фтах или фтш. [c.37]

Аналогичная обработка данных по стали Х18Н9Т в терминах уравнения (1.2.13) также показала существенное в ряде с.лучаев отклонение зависимости от линейного правила суммирования повреждений (табл. 1.2.2 — 1.2,4). [c.41]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...