Расчётные г- Обработка

Фрезы угловые — Зубья — Обработка — Расчётные формулы 7 — 303 Фрезы фасонные — Расчёт 7—300 [c.326]

В стали данной группы марки Ст. 1 и Ст. 2 обладают наиболее высокой пластичностью и применяются для изготовления котельных связей, анкерных болтов, заклёпок и т. п. Наибольшее значение для машиностроения имеют марки Ст. 3 — Ст, 5 с соответственно возрастающими показателями прочности и твёрдости при ещё значительной пластичности и вязкости. Эти марки широко применяются для производства различных машинных деталей и метизов крюков, тяг, серёг, дышл, шатунов, клиньев, болтов, рельсовых накладок и пр. Для строительных конструкций основными марками являются Ст. 3 и Ст, Ос с гарантированными нормами предела текучести, определяющего допустимые напряжения в расчётных элементах конструкций. Статистическая обработка результатов испытаний стали этих марок на заводах СССР показала, что стандартные нормы предела текучести для них, указанные в табл. 8, значительно ниже фактических. Поэтому целесообразно введение в стандарт дополнительных марок Ст. 3 и Ст. Ос повышенного качества с пределом текучести для первой марки не менее 25 и для вто- [c.368]

При пользовании этой формулой следует учитывать степень графитизации, которая увеличивается по мере уменьшения скорости охлаждения. По этой причине усадка уменьшается при заливке в сухие, а тем более в подогретые формы, а также по мере увеличения гидравлического радиуса. Последний определяется как отношение объёма отливки к её поверхности или сечения к его периметру. Фактическая действительная усадка может несколько отличаться от расчётной ввиду поглощения чз гуном газов, влияния термической обработки и других причин. [c.6]

Расчётные формулы при установке двухугловых фрез для обработки зубьев угловых фрез. Для фрезерования зубьев, расположенных на конической поверхности, должны быть заданы (фиг. 78) 8 — угол кон- [c.303]

Фиг. 80. Расчётная схема установки двухугловой фрезы для обработки торцовых зубьев концевых и торцовых фрез.

В качестве расчётных условий при расчёте на жёсткость принимаются типичные для станков виды обработки и режимы. Допустимые прогибы шпинделя в направлении, непосредственно влияющем на точность обработки, выбираются в зависимости от допуска на соответствующий размер по заданному классу точности. [c.196]

Лабораторные испытания станков имеют целью а) экспериментальную оценку расчётных нормативов б) изыскание способов повышения производительности и других эксплоатационных качеств станка в) рациональный выбор материала и обработки деталей станка г) подбор данных для уточнения технических условий на станки и установление методов производственных испытаний. [c.663]

Инструмент Расчётные размеры обработки в мм % = Режим обработки i Вспомогательное в мин. на время [c.497]

Расчётная длина обработки L в мм [c.500]

Следует отметить, что расчётно-экспериментальный метод строится на обработке экспериментальных кривых и не связан с определением пределов текучести и других величин с какими-либо допусками на деформацию, что обычно вносит неоднозначность в получаемые результаты при различных допусках на деформацию. [c.47]

Примечания 1. Механические свойства приведены для образцов с диаметром в окончательной обработке 10 мм и с расчётной длиной 50 мм. [c.235]

В ряде случаев те или иные слагаемые, входящие в расчётные формулы припусков, исключаются например, и 8 при обработке базовых поверхностей. [c.759]

Предлагаемые расчётные формулы припусков на обработку получены аналитическим путём на базе исходных формул [c.759]

Расчётные припуски для первого перехода механической обработки не учитывают литейных и штамповочных уклонов, которые задаются от границ, определяемых расчётными величинами припусков. [c.760]

При обработке детали непосредственно из проката или холоднотянутой стали расчётный размер заготовки округляется до ближайшего большего размера по соответствующему сортаменту ГОСТ (см. гл. IV) в этом случае допуск иа размер заготовки принимается по 1 ОСТ, а припуск для первого перехода механической обработки определяется как разность наибольшего предельного размера прутка и наибольшего предельного размера, получаемого по расчёту после первого технологического перехода механической обработки. [c.760]

Расчётные формулы в зависимости от классов деталей и необходимые частные указания по расчёту припусков на обработку даны в соответствующи.х таблицах нормативов. [c.760]

Для предшествующего ему перехода определяется наименьший предельный размер путём вычитания из наименьшего предельного размера по чертежу расчётного припуска на обработку полученный размер округляется [c.762]

По приведённой методике может быть произведён расчёт технологических параметров для калибрования пробной партии деталей, при обработке которой следует произвести окончательное уточнение всех расчётных величин. [c.876]

При этом следует ограничиваться наименьшей возможной величиной и, так как при обработке деталей необходимо допуски на относительное положение поверхностей, их форму и чистоту выдерживать в пределах расчётных величин. [c.409]

Отклонения от правильной геометрической формы возникают в процессе механической обработки как следствие неточностей и деформаций станка, инструмента и приспособления, деформаций обрабатываемого изделия, а также неравномерности припусков на обработку. Эти отклонения отрицательно влияют на износостойкость изделий — вследствие повышенного удельного давления на выступах контура на прочность неподвижных и прессовых посадок — вследствие неравномерности натяга на точность работы механизмов, основанных на использовании направляющих, копиров, кулачков и пр., — вследствие искажений исходных контуров на точность измерительных процессов, основанных на воспроизведении геометрических схем (измерение среднего диаметра резьбы по методу трёх проволочек, измерение угла уклона клинового паза с помощью роликов и т. д.), — вследствие искажений расчётных контуров проволочек, роликов и т. д. [c.446]

Если величина расчётного радиуса закругления г или R окажется больше (фиг. 166,а) JSI7 суммы значений t радиуса закругления обработанного Фиг. 165. Радиусы закруглений, изделия и назначенного минимального припуска П (для поковок или участков поковок, подвергающихся механической обработке), то необхо- [c.343]

Материалы расчётного характера охзаты-вают I) определение деформаций упругой системы станок—деталь — инструмент 2) определение качества поверхности п )И различных методах и режимах обработки 3) расчёт режимов резания (с учётом деформаций упругой системы и чистоты поверхности) 4) определение частоты и ауплитуды вибраций 5) ипре-деление деформаций, вызываемых внутренними напряжениями 6) расчёт температурных деформаций 7) расчёт износа инструмента 8) определение погрешностей обработки (расчётный метод) У) пересчёт размеров и допусков при изменении баз 10) расчёт операционных припусков и допускоз П) расчёт норм времени 12) технико-экономические расчёты для сопоставления различных вариантов технологических процессов 13) расчёт технологического процесса при поточном производстве 14) расчёт технологического процесса при многостаночном обслуживании и т. п. [c.75]

Резьбошлифовальные стаики строятся трёх классов точности в зависимости от назначения 1. Для обработки резьб наи-высшен точности (резьб измерительных инструментов и ходовых винтов для точных расчётных перемещений) Наивысшая точность, обеспечиваемая станками [c.533]

При проектировании по причедённой программе в таблицу сначала необходимо вписать время загрузки каждого типо-размера станка обработкой деталей расчётной" MajjHHbi, после чего вносится время для деталей всех остальных машин данной группы. Оно определяется по коэфицлентам приведения, установленным по трудоёмкости для каждой машины данной группы по отношению к расчётной, либо этот коэфициент принимают по формуле, исходя из весовых соотношений деталей — расчётной и сопоставляемой с ней [c.196]

Умножая операционное время детали расчётной машины по каждому типо-размеру станка на выведенный (или принятый) коэфициент, возможно определить время для подобной детали каяадой машины данной группы. Формула 7) позволяет также вывести укрупнённый коэфициент для целой машины в этом случае необходимо сопоставить суммарные времена на механическую обработку и общие веса целых машин. [c.196]

Флг. 50. Передвижная расчётная таблица-линейка для расчйта партий обработки деталей. [c.230]

Здесь I — размер поверхности детали в мм, по которой осуществляется перемещение инструмента или самой детали в направлении подачи (для различных видов обработки этот размер определяется по-разному — см. табл. 65) /1 — величина врезания в мм, зависящая от геометрических параметров заборной— режущей части инструмента, отдельных элементов режима резания и размеров обрабатываемых поверхностей (для работы различными инструментами определяется по соответствующим формулам — см. табл. 65) для обеспечения свободного подхода инструмента к обрабатываемой поверхности с рабочей подачей расчётную величину врезания следует увеличивать на 0,5-н 2 мм — перебег инструмента или детали в направлении подачи в ММ, во всех случаях, когда инструмент или обрабатываемая деталь относительно инструмента и.меет возможность свободного перемещения за плоскость обработки, прибавляется небольшая величина перебега в пределах 1-Т-5 мм в зависимости от размеров обработки величина перебега к расчётной длине не прибавляется, если рпбота ведётся в упор, например, подрезка уступа, прореза-ние канавок, глухое сверление и т. п. — дополнительная длина в мм. на взятие пробных стружек, имеющая место в условиях единичного, мелкосерийного и серийного производств при работе на универсальных станках (токарных, строгальных, фрезерных и др.) со взятием пробных стружек. В зависимости от измерительного инструмента и измеряемого размера дополнительные длины на взяти пробных стружек колеблются от 3 до 10 мм. При взятии двух пробных стружек дополнительная длина удваивается. [c.482]

Установление вида теоретической точностной диаграммы и расчёт её числовых параметров (типичных для данных производственных условий значений 2/ , oq, а, 5 и т. д., показанных. на фиг. 5) должны делаться технологом при проектировании технологического про-цессаиа основании нмеющихся данных о ранее освоенных и изученных аналогичных процессах, данных о стойкости инструмента, температурном режиме, паспортных характеристик погрешностей станка при типичных технологических процессах и различных режимах обработки и т. д. При отсутствии таких данных допустимо в качестве временной меры вместо расчётной теоретической диаграммы нспользовать для дальнейшего сглаженные эмпирические точностные диаграммы (см. ниже). [c.600]

Структурная схема подсистемы Пилот приведена на рис.38. Важное место в структуре подсистемы занимает графический редактор. Он выполняет две функции. Во-первых, редактор представляет собой управляющую оболочку для работы различных программных крейтов, реализующих такие функции как расчет, обработка запросов к специализированной базе данных и базе данных системы АОНИКА , вывод на экран или на печать различной информации, связанной с проведением сеансов моделирования. Во-вторых, редактор предназначен для создания графических топологических моделей различных физических процессов электрических, тепловых, механических и аэродинамических. В процессе функционирования графический редактор формирует действующую расчётную структуру в топологическом виде, которая в дальнейшем анализируется при помощи единого расчетного модуля в различных режимах (статический анализ, анализ во временной и частотной областях, анализ чувствительности). В процессе моделирования возможно применение принципа динамического изменения параметров элемента схемы или параметра конструкции (тюнинг в реальном масштабе времени). При таком подходе параметр маркируется и изменяется при помощи виртуального тюнера. Процесс изменения параметра сопровождается одновременным отображением результатов анализа в виде графиков и диаграмм. При таком подходе процесс анализа математической модели выполняется в фоновом (скрытом) режиме. [c.94]

Комплектование протяжек применяют тогда, когда расчётная длина проектируемой протяжки превышает предельную длину, допускаемую ходом протяжного станка, или возможности инструментального цеха. Комплект протяжек состоит из двух или ббльшего числа протяжек. Комплект протяжек для координатного протягивания состоит из 10 и большего числа отдельных протяжек, работающих в последовательном порядке для точной обработки отверстия сложного профиля. Поперечные размеры и форма передней направляющей части и первого зуба каждого номера комплекта соогветствуют таковым на последнем рабочем и калибрующих зубьях предыдущего номера того же комплекта. [c.181]

Интервал обработанных значений усталостных бороздок составил 0,04—2,5 мкм. Если при ручной обработке фракто-грамм чередование малых значении шагов усталостных бороздок не вызывает сомнений, то при высоких скоростях роста трещины, когда шаг усталостных бороздок быстро изменяется по ее длине, закономерность такого чередования можно выявить только с помощью автоматического анализа изображений. В качестве примера проанализируем данные распечатки (см. табл. 35) для шага усталостных бороздок более 1 мкм. Требуе1у[ую значимость имеют величины 1,952 1,7 и 1,351 мкм. Как следует из распределения значимости периодичности структуры поверхности излома, на рассматриваемом участке перечисленным величинам соответствует наибольшая значимость соседние характеристики значимости отличаются от них более чем в 1,5 раза (см. пояснения выше). Соотношение между ними 1,70/1,95= = 0,87= Л (1/16+1/32) (1,351 /1,952) ==0,69=Сопоставление самих уровней с расчётными величинами свидетельствует о [c.241]

Комплектование протяжек применяют тогда, когда расчётная длина проектируемой протяжки иревыишет предельную длину, допускаемую ходом протяжного станка. Комплект протяжек состоит нз двух или большего числа протяжек. Комплект протяжек для координатного протягивания состоит из 10 и большего числа отдельных протяжек, работающих в последовательном порядке для точной обработки отверстия сложного профиля. [c.690]

При обработке деталей из ковкого чугуна и недостаточно тщательной правке расчётные припуски для перпого перехода механической обработки следует принимать с коэфициентом 1,3. [c.760]

Для предшествуюихего ему перехода определяется наибольший предельный размер путём прибавления к наибольшему предельному размеру по чертежу расчётного припуска на обработку полученный размер округлиется [c.762]

При первой обработке чёрной заготовки к расчётной величино припуска прибавлять погрешность зацентровки 1003 мк. [c.769]

Как уже указыва.чось выше, наиболее полно экспериментально изучено установившееся турбулентное движение несжимаемой жидкости в круглой цилиндрической трубе. Именно для этого случая было получено большое количество экспериментальных данных о распределении скоростей по сечению трубы и о зависимости коэффициента сопротивления трубы от числа Рейнольдса. Многочисленные экспериментальные данные, разнообразные по своему характеру, удалось рационально обработать и привести в определённую, связь с помощью привлечения теории подобия и рассмотренных выше полуэмпирических теорий турбулентности. В этом отношении полуэмпирические теории турбулентности сыграли и продолжают играть большую роль. Но при этом оказалось, что для рациональной обработки экспериментальных данных и для получения чисто расчётным путём каких-либо новых данных достаточно было использовать формулу Прандтля [c.475]

Современные методы расчёта (см. гл. П — X зтого тома) отражают влияние динамичности нагрузок, формы и жёсткости деталей, типа напряжённого состояния, пластичности, усталости, ползучести и ряда других факторов на несущую способность, поддающихся расчётному или экспериментальпо.му определению. Ряд факторов не поддаётся таким определениям, и их влияние должпо быть отражено в запасе прочности на основании наблюдений за работой деталей и узлов, статистического анализа данных эксплоатации и испытания машин. И. С. Стрелецким [47] и А. Р. Ржаницыным [21] на основании статистических кривых распределения возникающих усилий и отклонений механических свойств, а также анализа основных факторов отклонения между действительными и расчётными усилиями, обоснована каноническая структура запаса прочности п в виде произведения минимального числа сомножителей п = 1- г,2- Щ, каждый из которых отражает важнейшие факторы отклонения между рассчитываемой и фактической несущей способностью детали или конструкции [31]. К одной группе факторов относятся а) разница в величине нагрузок, вводимых Б расчёт, и нагрузок действительных (определение последних в ряде случаев затруднительно, например, нагрузки, развиваемые при горячей и холодной обработке металлов, нагрузки на ходовую часть автомобилей, динамические усилия на лопатки турбин и т. д.) б) разница в величине уси- [c.383]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...