Текучесть — Условия переменная

Прежде всего материал должен обеспечивать основные рабочие свойства упругого элемента — его упругость и прочность, и для этого соответствующие механические характеристики материала — предел упругости, предел текучести, предел прочности — должны быть достаточно высокими. Как правило, упругие элементы работают в условиях переменных напряжений, поэтому достаточно высоким должен быть и предел выносливости материала. [c.13]

Условие текучести есть условие перехода из упругого в пластическое состояние, которое определяется равенством некоторой функции реологических переменных пределу текучести. [c.112]

При холодном гнутье труб на малые радиусы гиба со стороны сжатых и растянутых волокон металла получается значительный наклеп, повышающий пределы текучести и прочности, не приводя, однако, к заметному понижению пластичности. В металле возни- кают остаточные внутренние напряжения, которые в процессе эксплуатации при определенных условиях (переменные тепловые и механические напряжения) могут привести к образованию трещин. Поэтому в зависимости от назначения трубопровода, марки стали и пластических деформаций после гнутья в ряде случаев производят термическую обработку труб. Термическая обработка производится в электрических (типа ПН-15Б), или камерных печах, а также в печах с выкатным пазом, на газовом, мазутном топливе или при помощи индукционного нагрева. [c.84]

В зависимости от назначения деталей искусственное старение может осуществляться и при более низкой температуре. Для деталей высоконагруженных, особенно таких, которые работают в условиях переменных нагрузок (например, детали двигателей или лопасти вертолетов из сплава АВ), целесообразно искусственное старение производить при температуре 150—160° С. После этого режима старения сплавы обладают несколько меньшей прочностью, большей пластичностью и разницей между пределами прочности и текучести, что положительно сказывается на работоспособности деталей. [c.72]

При холодном гнутье труб на малые радиусы гиба со стороны сжатых и растянутых волокон металла получается значительный наклеп, повышающий пределы текучести и прочности. В металле возникают остаточные внутренние напряжения, которые в процессе эксплуатации при определенных условиях (переменные тепловые и механические напряжения) могут привести к образованию трещин. Поэтому в зависимости от назначения трубопровода, марки стали и пластических деформаций после гнутья в ряде случаев производят термическую обработку труб. [c.67]

Для операций листовой штамповки характерно, что поле напряжений и деформаций неоднородно. Различные точки очага деформации получают различные деформации, а в условиях холодной деформации — и различное упрочнение. В этом случае напряжение текучести является функцией координат и при совместном решении уравнений равновесия, и уравнения пластичности в последнем напряжение текучести следует считать переменным и зависящим от координат данного элемента очага деформации. [c.22]

Среди всех возможных полей скоростей деформирования истинное поле обеспечивается при минимальном значении функционала (57). Следовательно, для определения уравнения линии сдвига г у), обеспечивающего минимум затрат на деформирование в условиях переменности предела текучести материала, необходимо установить условия, при которых интеграл, входящий в (57), приобретает минимальное значение. Это имеет место, если подынтегральная функция Р у) удовлетворяет дифференциальному уравнению Эйлера [c.71]

Улучшаемые стали. Улучшением называют термическую обработку стали, состоящую из закалки и высокого отпуска. Эти стали содержат 0,3-0,5 % С и после улучшения имеют структуру сорбита, высокий предел текучести и высокую вязкость. Улучшаемые стали применяют для деталей, работающих в условиях переменных напряжений или ударных нагрузок (иногда при повышенных или пониженных температурах), например, для коленчатых валов, зубчатых колес, шатунов, гильз цилиндров двигателей. Высокий комплекс механических свойств обеспечивается при сквозной прокаливаемости заготовок и при мелкозернистой структуре улучшенных сталей. [c.114]

Широко используются в различных конструкциях нержавеющие стали и другие сплавы. Как правило, предел прочности таких сталей невысок — 500—600 МПа, предел текучести — 200—300 МПа. Стали обладают высокими пластическими свойствами (относительное удлинение от 20 до 30 %). Несмотря на свои высокие пластические свойства, стали и сварные соединения из этих сталей чувствительны к концентраторам напряжений в условиях переменных нагрузок. Из сталей этого типа изготовляют конструкции, требующие высоких механических свойств при высоких температурах, при работе в коррозионных средах. [c.10]

Сопоставление экспериментальных и расчетных кривых релаксации свидетельствует о том, что использование теории упрочнения дает наибольшую точность при описании ползучести структурно стабильных материалов в условиях переменных напряжений, не превышающих предела текучести. Точность Оценок, получаемых с помощью комбинированной теории, еще выше, однако для ее использования необходимы сведения о характеристиках обратной ползучести материала, при обычных испытаниях, как правило, не определяемых. При сравнительно высоких температурах удовлетворительное совпадение с экспериментальными [c.101]

Вероятностный анализ условий усталостного разрушения предложен Н. Н. Афанасьевым. Поликристалл при этом моделируется как система элементов (зерен) с одинаковым пределом текучести, деформирующихся без упрочнения, но со случайным распределением действующих в каждом зерне переменных напряжений а. [c.107]

Если среда изотропна, то переменные или постоянные физико-химические параметры — скаляры.В этом случае функция/зависит от тензора напряжений только через его инварианты (при = р независимых может быть только три инварианта). Отсюда легко получить соответствующие условия симметрии, которые должны быть присущи области 25р и поверхности текучести 2р для изотропных идеально-пластических материалов. [c.425]

Если задачу предельного равновесия сформулировать в таком виде, то, учитывая, что шесть (с учетом различных знаков) условий текучести (2.28) и уравнение (2.30), включающие две переменные Mr и М , должны быть записаны на каждом расчетном радиусе пластины (г=1, 2,. .. т), получим размер матрицы системы ограничений [c.67]

Стали, применяемые для изготовления котлов, должны удовлетворять условиям работы при температуре до 650 С при воздействии переменных динамических нагрузок. Аналогичные условия испытывают многие сосуды химических и нефтехимических производств. Поэтому к их пределу текучести или ползучести предъявляются повышенные требования, характеризующие длительную прочность стали при повышенных температурах. Котельная сталь должна обладать хорошей свариваемостью. 1 [c.37]

При симметричном цикле опасным напряжением является предел выносливости, который, как правило, всегда меньше предела текучести материала. Допускаемая величина напряжения при симметричном цикле [p i] найдется путем деления предела выносливости p t на коэффициент запаса прочности kr, который, кроме основного коэффициента запаса ка, должен включать коэффициент концентрации напряжений а д, масштабный коэффициент и, в случае надобности, коэффициенты, учитывающие влияние технологии изготовления и условий эксплуатации детали K и Если переменные нагрузки меняются не плавно, а сопровождаются резкими ударами, то дополнительно должен быть введен еще и динамический коэффициент Кд, числовые значения которого в этих случаях колеблются обычно между единицей и двумя. Таким образом, как для хрупких, так и для пластичных материалов [c.563]

Получив закон распределения погонных сил по поверхности днища и зная его толщину, можно найти напряжения а =Т/й в любой точке. Для конструкций днищ, используемых в ракетной технике, расчетные напряжения в основном растягивающие. В этом случае толщину днища выбирают из условия прочности, сравнивая расчетные напряжения с пределом прочности или пределом текучести су.,. материала днища. В связи с тем, что погонные силы по контуру "днища непостоянны, иногда применяют днища переменной толщины. Так, в одном из баков ракеты Сатурн-1 переменную толщину имеет полусферическое днище. [c.308]

Уравнения для скоростей при условии текучести Мизеса. Рассмотрим теперь систему уравнений (51.3) для скоростей, предполагая, как обычно, напряженное состояние известным тогда система (51.3) — линейная с переменными коэффициентами. В области гиперболичности уравнений для напряжений уравнения для скоростей будут также гиперболическими, причем характеристики обеих систем совпадают. [c.219]

Переходные температуры при испытаниях на удар (обычные испытания образцов с надрезом или ДР испытания), очевидно, зависят от геометрии образца. Можно изучить влияние геометрических переменных (как для статического изгиба), и тогда положение определенной переходной температуры можно объяснить с точки зрения условий зарождения хрупкого или вязкого разрушения, затем их можно увязать с ранее обсужденными механизмами разрушения. Основными факторами, влияющими на разрушение сколом, являются предел текучести, перенапряжение и микроструктура, а на вязкое разрушение — концентрация деформаций, градиент деформаций и микроструктура. Переходные кривые при ударном нагружении должны учитывать влияние высоких скоростей деформации на предел текучести и коэффициент деформационного упрочнения. [c.212]

В достаточно крупных деталях, содержащих большие концентраторы напряжений, стадия II роста трещины может происходить при напряжениях, значительно ниже обычного предела текучести, что позволяет пользоваться приближениями линейной упругой механики разрушения. При обычных усталостных испытаниях гладких образцов, амплитуда переменной пластической деформации Дбр является главным фактором, определяющим число циклов до разрушения. Для квазилинейного упругого поведения, при котором размер пластической зоны, связанной с растущей трещиной, гораздо меньше, чем длина трещины или ширина живого сечения, можно ожидать, что степень пластической деформации у вершины трещины будет пропорциональна размеру пластической зоны или РТ. Эти параметры в условиях пло- [c.225]

Выражая через из условия текучести (4.20) и подставляя полученное выражение в это уравнение, приходим к дифференциальному уравнению относительно Используя соотношение (4.25), перейдем от независимого переменного г к аргументу р. После преобразований получим линейное дифференциальное уравнение [c.113]

Существенно, что для определения предельных значений параметров нагрузки в данном случае достаточно ограничиться анализом изменения переменных напряжений, требуемым для построения фиктивной поверхности текучести (в каждой точке тела), т. е. по существу указанным выше первым этапом решения задач приспособляемости. Непосредственное использование теорем о приспособляемости в каждой конкретной задаче в этих условиях перестает быть необходимым. [c.14]

Известно, что в качестве основы для введения обобщенных переменных обычно используется некоторая гипотеза о законе распределения деформаций (или напряжений) по толщине оболочки (или поперечному сечению бруса). В тех случаях, когда повторное нагружение приводит к локальному знакопеременному течению, какие-либо основания для предположений относительно закона распределения пластических деформаций отсутствуют. Вместе с тем в данной ситуации нет и необходимости в использовании обобщенных переменных, поскольку задача определения параметров предельного цикла естественным образом решается в локальных напряжениях (в частности, по условию вырождения фиктивной поверхности текучести (2.1)). [c.17]

Наблюдаемое оживление интереса к поведению упругопластических конструкций при повторно-переменном нагружении объясняется, по-видимому, главным образом лучшей осведомленностью относительно существенно небезопасной неточности предельного анализа во многих соответствующих условиях (см., например, [1]), с одной стороны, и расширением возможностей численного решения задач при использовании матричных методов и ЭВМ — с другой. В данной статье дискретные модели конструкций используются прежде всего для получения удобных компактных формулировок, не приводящих к потере общности. Дискретизация сочетается с соответствующим определением пластических свойств элемента, описание которых в форме переносно-взаимодействующих плоскостей текучести представляется достаточно гибким для приближения с необходимой точностью к большинству предложенных до настоящего времени законов упрочнения [2]. [c.75]

Анализ случаев поломок деталей машин свидетельствует о том, что большинство поломок связано с явлением так называемой усталости материалов. Явление усталости металлов заключается в разрушении деталей машин вследствие возникновения в них многократно изменяющихся переменных напряжений, значительно меньших, чем предел прочности или даже предел текучести материала. Опасность этого явления заключается в том, что деталь, выполненная из пластичного металла и нагруженная до напряжений, казалось бы, неопасных, внезапно разрушается без появления остаточных деформаций, которые сигнализировали бы о надвигающейся катастрофе. Долгое время существовало мнение, что при работе детали в условиях циклически меняющихся напряжений, происходит изменение в кристаллическом строении металла. Это мнение основывалось на том, что материал с достаточными пластическими свойствами при длительной работе в условиях переменных напря- [c.327]

Прочность и сопротивление КР различных состояний сплавов серии 7000 обычно проверяются путем измерения твердости и электропроводности [147]. Гладкие образцы для испытаний на растяжение, кольцевые образцы или образцы другого типа, вырезанные в высотном направлении, проходят 30-сут испытания в условиях переменного погружения в раствор 3,57о Na l при нагруз-се 75% от гарантированного предела текучести. Сопротивление КР по скорости роста коррозионной трещины (см. рис. 114) для со стояния Т73 (так же как и для состояний Т76 и Т736) должно проверяться на образцах ДКБ за то же или меньщее время. Другой метод быстрой проверки состояния 7075 исследуется. Он базируется на измерении потенциалов в растворах метиловый спирт— четыреххлористый углерод [148]. Такие испытания уже разрабо таны для плит и листов сплавов 7178-Т76 и 7075-Т76 и имеют перспективу в качестве количественного контроля при установлении характеристик КР и расслаивающей коррозии [148]. Процедура испытаний и растворы похожи на те, которые использовались для сплава 2219 (состояния Т851, Т87). Время испытаний также менее 1 ч. Результаты испытаний показаны на рис. 119 и 120. Следует отметить, что сплавы, показывающие в растворе СНзОН/ /сев потенциалы меньшие —400 мВ по отношению к н. к. э., всег- [c.262]

В предыдущих разделах учебника были рассмотрены вопросы прочностн деталей, работающих в условиях статического нагруження. Как известно, возникающие при этом напряжения чрювытайво медленно увеличиваются от нулевого до некоторого конечного значения и затем в течение длительного времени остаются постоянными. Однако преобладающая часть деталей машин и различных механизмов в процессе эксплуатации работает в условиях переменных напряжений. Многочисленные опыты и анализ поломок различных деталей машин и сооружений позволили установить, что при переменных напряжениях разрушение деталей происходит при напряжениях, значительно меньших предела прочности, а в ряде случаев и предела текучести материала, причем срок службы детали до [c.285]

Сущность способа заключается в том, что при помощи механического вибратора сварную конструкцию в течение определенного времени (до 30 мин, обычно 15—10 мин и менее) подвергают воздействию переменных напряжений соответствующего уровня. Вибрирование, как правило, осуществляют в резонансном режиме. Накладываемые переменные и остаточные напряжения в сумме должны превышать предел текучести материала при знакопеременных напряжениях. Для ряда материалов величина предела текучести при циклическом нагружении заметно снижается по сравнению с пределом текучести в условиях статического нагружения. В этом случае снятие остаточных напряжений происходит при меньших переменных напряжениях. Наиболее пр1 годен этот способ для листовых конструкций, имеющих малую изгибпую жесткость, а следовательно, и низкую частоту собственных колебаний. [c.131]

При определенном числе циклов появляется зародыш фронта Людерса Чернова (рис. 11, б). Увеличение числа циклов нагружения не приводит к возникновению типичного фронта текучести (деформации Людерса-Чернова). Вместо этого область образца, составляющая примерно одну треть рабочей части, постепенно покрывается волнистыми следами деформации ориентированными в двух пересекающихся плоскостях скольжения (рис.11, в, г). С ростом числа циклов деформированные области охватывают другие объемы материала. При больших циклических деформациях прохождение циктгического фронта Людерса Чернова в условиях усталости с переменой знака нагружения связано с образованием волнистог о рельефа на поверхности образца (рис. [c.26]

В восемнадцати предшествующих главах были изложены различные разделы механики деформируемого твердого тела, при этом практическая направленность каждого из них не очень акцентировалась. Но основная область приложения механики твердого тела — это оценка прочности реальных элементов конструкций в реальных условиях эксплуатации. С этой точки зре-нпя различные главы приближают нас к решению этого основного вопроса в разной степени. Классическая линейная теория упругости формулирует свою задачу следуюш им образом дано пекоторое тело, на это тело действуют заданные нагрузки, точки границы тела претерпевают заданные перемещения. Требуется определить поле вектора перемещений и тензора напряжений во всех точках тела. После того как эта задача решена, возникает естественный и основной вопрос — что это, хорошо или плохо Разрушится сооружение или не разрушится Теория упругости сама по себе ответа на этот вопрос не дает. Правда, зная величину напряжений, мы можем потребовать, чтобы в каждой точке тела выполнялось условие прочности, т. е. некоторая функция от компонент о.-,- не превосходила допускаемого значения. В частности, можно потребовать, чтобы нигде не достигалось условие пластичности, более того, чтобы по отношению к этому локальному условию сохранялся некоторый запас прочности, понятие о котором было сообщено в гл. 2 и 3. Мы знаем, что для пластичных материалов выполнение условия пластичности в одной точке еще не означает потери несущей способности, что было детально разъяснено на простом примере в 3.5. Поэтому расчет по допустимым напряжениям для пластичного материала безусловно гарантирует прочность изделия. Для хрупких материалов условие локального разрушения отлично от условия наступления текучести и локальное разрушение может послужить началом разрушения тела в целом. Поэтому расчет по допускаемым напряжениям для хрупких материалов более оправдан. Аналогичная ситуация возникает при переменных нагрузках и при действии высоких температур. В этих условиях даже пластические материалы разрушаются без заметной пластической деформации и микротрещина, возникшая в точке, где 42 [c.651]

Высокопрочные стали, которые используют для изготовления стоек щасси ВС, работают на воздухе при охлаждении до минус 50 °С с последующим нагружением при посадке в различных районах, где температура может достигать 40 °С. При этом трещина распространяется при попеременном действии растягивающих и сжимающих нафузок. Все это способствует конденсации паров и их активному воздействию на скорость распространения трещины. Условия низкоамплитудного, вибрационного нагружения при пробеге по полосе аэродрома создают условия распространения трещин в припороговой области скоростей на первой стадии. Низкий уровень скорости роста трещины, малое раскрытие ее и активное влияние окислительной среды создают в этой ситуации благоприятные условия для активного влияния переменного частотного состава нагрузок на скорость роста трещины. Испытания стали марейнджиг 18 Ni- o с пределом текучести и прочности соответственно 1555 и 1765 МПа были выполнены в припороговой [c.346]

Собственно, только при выполнении одного из условий — (3.14) или (3.15), (3.16) по существу и возможно знакопеременное течение. Циклическую пластическую деформацию, происходящую таким образом, что оси, в которыл происходят сдвиги, не являются постоянными, вероятно, лучше было бы называть повторно-переменной. Согласно выражению (3.6) в этом случае интенсивность накладываемого напряженного состояния может быть меньше удвоенного предела текучести (или, при условии (3.10), меньше суммы пределов текучести при соответствующих температурах). [c.91]

Необходимо иметь в виду, что ослабление сечения стержня резьбой связано с повышением предела текучести болта по сравнению с пределом текучести материала, из которого он сделан, примерно на 10—15<>/о (показано на диаграмме фиг. 2 пунктиром). Существенно важным в конструкции резьбы является закругление впадин резьбы у болта. При всех прочих равных условиях увеличение радиуса г увеличивает стойкость резьбового соединения при переменных и ударных нагрузках (фиг. 18). Поэтому при выполнении резьбы на болтах и шпильках, нагружённых длительными переменными нагрузками, необходимо в пределах границ впадины, определяемых допусками резьбы (см. т. 5, гл. 1), использовать инструмент с возможно большим радиусом закругления (в ущерб некоторой er J Долговечности). [c.184]

Для приведенных выше пределов изменений разности температур термические напряжения изменялись от 9 до 21 кгс1мм при этом величина их оказалась выше предела текучести материала в интервале его рабочих температур. Ознакомившись с соответствующей литературой [Л. 33], можно было сделать окончательный вывод о том, что в условиях высоких температур даже небольшое число циклических изменений температуры закономерно приводит к образованию описанных выше трещин. Кроме того, переменные напряжения способствовали слущиванию пленки окисла и тем ускоряли наружное окалинообразование. [c.218]

Надо, однако, помнить, что приведенный расчет мог бы иметь силу лишь при статической нагрузке, когда опасным состоянием является состояние текучести материала. Скручиваемые же стержни, валы, в подавляюш,ем большинстве случаев работают на переменную нагрузку в условиях, когда проверка прочности должна производиться из расчета на возможность появления трещин усталости. Поэтому применение изложенного способа к валам, по-видимому, в большинстве случаев невозможно. Иначе будет обстоять дело, как увидим дальше, при расчете балок на изгиб. [c.434]

На рис. 8.26 показана кривая усталости в координатах напряжение — число циклов для аморфного сплава Pd8oSi2o [34]. Как видно из этого рисунка, при снижении переменного напряжения число циклов до разрушения В03 растает, а лр имерно при 4-10 циклах достигается предел усталости. Отношение предела усталости к пределу текучести в данном случае составило 0,18 (условия испытаний были таковы, что максимальное растягивающее напряжение составляло половину от полного изменения напряжения в одном цикле). Такое отношение предела усталости к пределу текучести близко к аналогичным отношениям для обычных высокопрочных материалов. [c.242]

Сложность процесса износа становится вполне очевидной, если учесть, что его характеристики зависят от многих переменных, таких, как твердость, вязкость, пластичность, модуль упругости, предел текучести, усталостные характеристики, структура и состав сопрягаемых поверхностей, а также от формы с прягаемых деталей, температуры, напряженного состояния, особенностей распределения напряжений, коэффициента трения, величины проскальзывания, относительной скорости, отделки поверхности, смазки, различных примесей и состояния окружающей среды у изнашиваемой поверхности. В некоторых случаях важным фактором также может быть зависимость зазора между изнашиваемыми поверхностями от времени контакта. Хотя процессы износа сложны, в последние годы достигнут значительный прогресс и получены количественные эмпирические соотношения для оценки различных видов износа при определенных условиях. Однако, прежде чем эти соотношения получат широкое распространение, необходимо провести еще большую экспериментальную работу. [c.572]

В соответствии с др. теориями, физич. природа процесса усталости отлична от природы статич. наклепа. Образование микроскопич. трещин при циклич. нагрузках рассматривается в этом случае как процесс постепенного ослабления межатомных связей и развития необратимых повреждений в определенных участках структуры (напр., на границах мозаичных блоков). Модель неоднородного упруго-пластич. деформирования конгломерата случайно ориентированных кристаллов послужила основой для теорий усталостного процесса как в детерминированной, так и в вероятностной трактовке. При напряжениях, не превосходящих предела текучести металла, усталостные процессы связаны лишь с явлениями местной пластич. деформации, не проявляющейся макроскопически, и рассматриваются как квази-упругие. Числа циклов, необходимые для усталостного разрушения при таких уровнях напряженности, измеряются сотнями тыс. и млн. При напряжениях, превосходящих предел текучести, явления усталости сопровождаются макросконическими пластич. деформациями и рассматриваются как упруго-пластические. Число циклов, необходимое для разрушения в этой области, измеряется сотнями и тысячами. В зависимости от условий протекания процесс У. может также сопровождаться фазовыми превращениями в металлах. Так, при новы-шенных темп-рах происходит выделение и перераспределение упрочняющих фаз при переменном нагружении, что иногда приводит к ускоренному ослаблению границ зерен, и при длительной работе трещины усталостного разрушения возникают в этом случае на границах зерен. Физико-химич. превращения в структуре наблюдались также и при комнатной темп-ре при циклич. напряжениях выше предела У. Стадия усталостного разрушения, связанная с развитием трещины, возникает на разных этапах действия переменных напряжений. При большой структурной неоднородности, свойственной, например, чугунам, в местах включений графита система микротрещин возникает задолго до развития магистральной трещины, приводящей к окончательному усталостному разрушению. Для структурно более- однородных металлов, напр, конструкционных сталей, образованию отдельных микро-, а потом макротрещин предшествуют длительно накапливающиеся изменения, и трещины возникают на относительно поздних стадиях, развиваясь с нарастающей скоростью. [c.383]

Было показано, что AKth и Я уменьшаются с увеличением предела текучести. Кроме тогЬ, установлено, что при испытании алюминиевого сплава 202ФТ351 в условиях растяжения - сжа+ия переменными параметрами, контролирующими рост трещинь , являются минимальное напряжение a j и максимальный размах коэффициента интенсивности напряжении увеличением значения уменьшаются по линейной зависимости [c.44]

Включение в сферу теории приспособляемости объектов типа оболочек и пластинок связано с вопросом о возможности использования обобщенных переменных и соответствующих поверхностей текучести (взаимодействия). Не сразу было об-н1аружено, что в условиях повторно-переменного нагружения данная проблема в общем случае не является тривиальной (даже для бруса). [c.17]

На основе конечкоэлементной модели в предположении кусочно-линейных поверхностей текучести и упрочнения дается матричное описание упругопластической системы. Рассматривается ее квазистатическое поведение при воздействии повторно-переменных нагрузок и дислокаций. Изучение охватывает широкий класс законов упрочнения, а также ситуаций, при которых изменения геометрии существенны для условий равновесия, о их влияние может быть выражено с помощью билинейных членов, содержащих исходные напряжения и дополнительные смещения. Установленная система положений предназначается в качестве основы для прикладной теории, характеризующейся высокой степенью общности. Она включает дальнейшее развитие статической (Мелан) и кинематической (Коктер) теорем о приспособляемости, а также методы для ограничения сверху величин перемещений, напряжений и пластических деформаций в условиях приспособляемости. [c.75]

Приложение теоремы Мелана состоит в нахождении не зависящего от времени поля самоуравновешенных напряжений, такого, что при наложении его на чисто упругое поведение рассматриваемой конструкции, находящейся под действием переменных нагрузок, это поле ни в одной частице в любой момент времени не нарушит условия текучести. При наличии тепловых полей единственная модификация этой теоремы состоит в том, что самоуравновешенные состояния должны учитывать термоупругое решение рассматриваемой задачи. Теорема справедлива также для материалов с упругими константами, зависящими от температуры. Соответствующее доказа- [c.180]

Цоявление ЭЦВМ позволило перейти от поиска решений отдельных упругопластических задач к разработке численны х методов решения широкого класса задач [51. К ним относятся сеточные методы, использующие конечно-разностную аппроксимацию нелинейных дифференциальных уравнений [6], численное интегрирование таких уравнений методом прогонки с ортогона-лизацией решений [71, сведение нелинейных дифференциальных уравнений к интегральным [3, 4, 81, применение метода конечных элементов к физически нелинейным задачам и другие методы [5]. Расчет ведется последовательными прибли,жениями с использованием метода переменных параметров упругости [8]. Каждый из этих методов имеет свои достоинства, однако их реализация для узлов и конструкций в инженерной практике оказывается значительно более сложной по сравнению с упругим расчетом тех же конструкций. Этим объясняется традиционный подход к оценке прочности узлов, работающих в условиях упругопластического деформирования, при котором ограничиваются данными их упругого расчета [1]. При проведении поверочного расчета конструкций нормами рекомендуется определять напряжения в предположении упругого поведения материалов такжё и в том случае, если напряжения,. определенные по расчету, превышают предел текучести. При этом для удобства выполнения расчетов, принятых в инженерной практике, вместо упругопластических деформаций вводятся условные напряжения, определяемые упругим расче том [2]. [c.123]

ДопушшемоВ напряжение. При проектировании конструкции необходимо обеспечить, чтобы при рабочих условиях конструкция с достаточной точностью выполняла те функции, для осуществления Которых она спроектирована. С точки зрения способности конструкции выдерживать нагрузки максимальное напряжение следовало бы сохранять ниже предела пропорциональности, поскольку только в этом случае при приложении и последующем сня тии нагрузок не возникнут остаточные деформации. Для того чтобы предусмотреть случайные перегрузки конструкции, а также возможные неточности изготовления конструкции и учесть возможность использования при исследовании конструкций неизвестных переменных, обычно вводится коэффициент запаса прочности путем выбора допускаемого напряжения (или рабочего напряжения), меньшего предела пропорциональности. Например, при расчете конструкции из стали, имеющей предел текучести 2200 кГ/см , в качестве допускаемого напряжения часто принимают 1400 кГ/см Таким образом, коэффициент запаса прочности по отношению к пределу текучести [c.17]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...