Деформационное коэффициент

Отмеченные ограничения возникают в результате стремления расширить области применения основных положений линейной механики разрушения на условия упругопластического деформирования и разрушения. Однако возможности такого перехода связаны с уровнем номинальной нагруженности рассчитываемых элементов и влиянием эксплуатационных факторов (температура, скорость нагружения и Т.Д.). Очевидно, что в этих условиях необходим анализ закономерностей, характеристик и критериев упругопластического деформирования и разрушения. Важным аспектом данного анализа является оценка влияния эффектов объемности напряженного состояния на определяемые характеристики трещиностойкости и его учет в уравнениях предельного состояния. Предварительные результаты, полученные в этом направлении, привели к необходимости использовать в расчетных соотношениях эффективный предел текучести в условиях, отличных от линейного однородного напряженного состояния. Наиболее успешно такой подход реализован в отношении деформационного (коэффициент интенсивности деформаций К[(,(,) и энергетического (Л-интеграл) критериев упругопластического разрушения [14, 30-32]. [c.22]

Чтобы отделить объемное течение от сдвигового течения, нужно теперь вычислить соответствующий коэффициент Пуассона . Его можно выразить двумя различными путями. Если рассмотреть общую деформацию, достигнутую к какому-либо моменту, можно определить деформационный коэффициент так [c.206]

Коэффициент вязкой жидкости vi, следовательно, тождествен с деформационным коэффициентом только тогда, когда последний постоянен. С другой стороны, рассматривая [c.207]

И результаты помещены в столбце 4. Деформационный коэффициент Пуассона v , определенный уравнением (XII. 12), представлен в столбце 5. [c.210]

Деформационный коэффициент Пуассона Vd [c.216]

Е — модуль упругости G — моду 1ь сдвига fjL — коэффициент Пуассона Од,,— предел прочности дл —предел длительной прочности X —напряжение сдвига вр — временный модуль деформаций /Гдл — длительный модуль деформаций Лвр — временной деформационный коэффициент йд.с —коэффициент длительного сопротивления feo — коэффициент однородности i —расчетное сопротивление т) — коэффициент внутреннего трения f— коэффициент продольного изгиба X — гибкость /—время [c.8]

Входящие сюда константы т] , т], Е и дл должны быть определены опытным путем, для чего необходимо получить кривые ползучести при нескольких значениях фиксированной нагрузки. Вычисляя для различных моментов времени среднее значение модуля деформаций, можно затем вычертить соответствующий график и вместо определения констант формулы (34) или ей подобных пользоваться при расчете деформаций непосредственно этим графиком. Для каждого вида сопротивления пластмассы график может иметь свой вид. Чтобы уменьшить число графиков, модуль деформаций удобно выразить через модуль упругости. Отношение временного модуля деформаций к модулю упругости назовем временным деформационным коэффициентом — Пзр. Графики временных деформационных коэффициентов для различных видов сопротивлений и однотипных пластмасс могут совпадать. [c.66]

Таким образом, для вычисления деформаций с учетом ползучести требуется знать дополнительно еще одну характеристику пластмассы, задаваемую в виде формулы или графика временного деформационного коэффициента. Графики временных деформационных коэффициентов пластмасс приводятся в гл. IV и V при их описании. Пользование графиками показано на примере, приведенном в конце 15 Стеклопластики . [c.66]

Здесь кд,с и Пвр — временные прочностной и деформационный коэффициенты. В отличие от первого случая, временной деформационный коэффициент учитывает здесь не только возрастание внутренних напряжений до критического значения, но и действительное снижение модуля деформаций за счет вязкого деформирования. [c.76]

У большинства пластмасс прогибы изгибаемых элементов так же, как и деформации зависят от нагрузки линейно, поэтому для вычисления прогибов могут применяться обычные формулы сопротивления материалов с введением в них временного деформационного коэффициента. Так, например, прогиб пластмассового элемента, загруженного равномерно распределенной продолжительной нагрузкой по схеме свободно опертой балки, равен [c.78]

Здесь Пвр — временной деформационный коэффициент при изгибе, определяемый по графику в зависимости от продолжительности действия нагрузки, <7н—нормативное значение интен- [c.78]

Рис. 31. Графики временных деформационных коэффициентов

При вычислении деформаций по графику рис. 31 (б) находим деформационные коэффициенты для собственного веса Пвр = 0,5, для снеговой нагрузки Пдр = 0,53. Модули деформаций соответственно равны для собственного веса [c.96]

Прогибы вычисляются по формулам сопротивления материалов отдельно от собственного веса — 20 кГ м и снега — 70 кГ м , при указанных значениях модулей деформаций, а затем складываются. Такой же результат может быть получен, если нормативные нагрузки привести к кратковременным путем деления их на свои временные деформационные коэффициенты [c.96]

Характерной особенностью стеклопластиков является расхождение между временным деформационным коэффициентом и коэффициентом длительного сопротивления, причем первый всегда больше второго. Соответственно, отношение максимальной деформации в точках перегиба кривых нарастающей ползучести к предельной упругой деформации у стеклопластиков меньше единицы. При длительном действии постоянной нагрузки, когда вязкие компоненты стеклопластика выключаются из работы, он оказывается более жестким , чем при совместной работе стекла и смолы в процессе кратковременного загружения. [c.97]

ШО гоо 300 Ш 500 бОО сутки Рис. 37. Графики коэффициента длительного сопротивления и временного деформационного коэффициента при изгибе (сжатии и растяжении) строительной фанеры сорта ВВ [c.102]

Рис. 39. Графики длительного сопротивления и временных деформационных коэффициентов при сжатии, растяжении и скалывании ДСП — Б (вдоль листа)

Рис. 40. Графики коэффициента длительного сопротивления и временного деформационного коэффициента при изгибе ДСП — Б ( вдоль листа)

Длительные испытания на воздействие постоянных нагрузок дали возможность установить, что при изгибе, растяжении и сжатии декоративный слоистый пластик обладает затухающей ползучестью при длительной прочности, не превышающей 300 /сГ/сж2, что составляет одну четверть от предела прочности при изгибе и растяжении. Соответствующая кривая коэффициента длительного сопротивления приведена на рис. 42. Она же является и кривой деформационного коэффициента, так как относительное снижение прочности во времени у декоративного [c.107]

Рис. 42. Графики коэффициента длительного сопротивления и временного деформационного коэффициента при изгибе, растяжении и сжатии бумажного (декоративного) слоистого пластика

На рис. 43 приводится график коэффициента длительного сопротивления и деформационного коэффициента при растяже- [c.110]

Рис. 43. Графики коэффициента длительного сопротивления и временного деформационного коэффициента при растяжении пропитанных сверхтвердых древесноволокнистых плит

НИИ плит, рекомендующийся для использования при расчете несущих конструкций, выполняемых из сверхтвердых древесноволокнистых плит, пропитанных смолами или тунговым маслом. Как у фанеры и у ДСП, снижение деформационного коэффициента у древесноволокнистых плит опережает снижение прочностного коэффициента. [c.111]

При сжатии и изгибе в условиях изменяющейся влажности воздуха ползучесть древесноволокнистой плиты имеет весьма затяжной характер. Деформирование под нагрузкой при этих видах напряженного состояния не прекращается даже при очень малых напряжениях и за такой продолжительный срок, как 1,5—2 года. Трехмерная сетчатая структура смолы при сжатии имеет меньшую жесткость, чем при растяжении, поэтому в условиях переменного влажностного режима прекращения ползучести не наступает. Более того, кривые ползучести и соответствующие кривые деформационного коэффициента не выравниваются в прямые даже в полулогарифмических координатах. [c.112]

На рис. 45 и 46 приводятся расчетные зависимости прочностных и деформационных коэффициентов при сжатии и изгибе древесноволокнистой плиты от логарифма времени. Криволинейный характер их не вызывает сомнений. Графики экстраполированы за пределы опытного интервала времени. [c.112]

Рис. 53. Графики коэффициента длительного сопротивления и деформационного коэффициента поделочного органического стекла при сжатии, растяжении и изгибе

Ориентированный винипласт является типичным полимером, имеющим при продолжительном действии нагрузки нелинейную зависимость деформаций от напряжений. Деформации его должны вычисляться, как у нелинейной пластмассы, по формуле (31). График для коэффициента = i) Ооч приводится на рис. 56. Учитывая, однако, что расчетное сопротивление при длительной нагрузке составляет всего 0,7-0,3 — 0,21 среднего значения предела прочности, зависимость деформаций от нагрузки в этих пределах может быть упрощена до линейной. График изменения во времени деформационного коэффициента показан на рис. 55. [c.135]

Испытания пенопласта ПХВ—1 на длительное воздействие фиксированных нагрузок показывают, что ползучесть его имеет такой же характер [12], как ползучесть винипласта, поэтому при расчете конструкций, выполненных из ПХВ—1, на прочность при сжатии, растяжении и сдвиге можно пользоваться графиком для винипласта, приведенным на рис. 55. Учитывая склонность пенопласта ПХВ—1 к усадке в результате диффузии газа через стенки пор и малую жесткость стенок ячеек, временной деформационный коэффициент Пвр рекомендуется уменьшать по сравнению с плотным ПВХ и брать его по графику коэффициента длительного сопротивления. [c.142]

При длительном действии нагрузки прочность сот падает-Для сот, выполняемых на основе бумаги и хлопчатобумажной ткани, прочностные и деформационные коэффициенты длительности можно принимать равными 0,25 (как для бумажного-слоистого пластика). [c.148]

Рис. 108. Кривые коэффициента длительного сопротивления и временного деформационного коэффициента асбестоцемента при изгибе

Перемещение конструкции определяют по модулю упругости Е с поправкой на временной деформационный коэффициент [c.19]

Из уравнения (2.57) следует, что с увеличением объемной дола пор (со снижением параметра Fn), жесткости напряженного состояния [с увеличением Охх + Оуу)/oi] и снижением значения коэффициента деформационного упрочнения k критическая деформация е/ уменьшается. [c.114]

Анализ долговечности сварных узлов на стадии образования усталостного разрушения может быть выполнен на основе из-вестных деформационных критериев разрушения [141, 144, 147] или при использовании разработанного деформационно-силового критерия (см. раздел 2.3). Процедура расчета при этом аналогична анализу долговечности материала у вершины усталостной трещины, так как по сути трещина является острым геометрическим концентратором напряжений и деформаций. Расчет кинетики НДС в концентраторах напряжений в настоящее время проводится с использованием коэффициентов концентрации упругопластических деформаций и напряжений, процедура получения которых достаточно полно представлена в работах [141, 147]. В случае необходимости уточненного анализа НДС в концентраторе можно воспользоваться решением упругопластических задач с помощью МКЭ. [c.268]

Если пренебречь упругими деформация.ми, то коэффициент деформационного упрочнения К tg а (5ц ., )//, . [c.64]

Для расчета компонентов напряжений в пластической области необходимо задать деформационные характеристики в зависимости от температуры. В первом приближении можно пользоваться идеализированными свойствами материала в виде модели идеального упругопластического материала (см. рис. 11.4). Предел текучести, модуль упругости и коэффициент Пуассона свариваемого материала задают зависимыми от температуры ат = ат(Т), Е = Е Т), v = v(T). В пределах интервала деформирования [(k—1)...(й)] свойства материала принимают постоянными, равными значению в точке k. [c.422]

Зависимость полных деформаций стеклопластиков от величины фиксированных напряжений нелинейна и подчиняется формуле (32). Это указывает на сложную структуру стеклопластика. С целью упрощения расчета зависимость полных деформаций стеклопластиков от напряжений может быть принята линейной при вполне достаточной для практики степени точности, так как увеличение деформации за счет ползучести у них невелико, составляя у самых слабых максихмум 50% от полной деформации. На рис. 31 приводятся графики временных деформационных коэффициентов стеклопластиков, рекомендуемые к [c.94]

Рис. 47. График коэффициента длительного сопротивления и временного деформационного коэффициента при растяжении древесностружечной плиты производства Карачаровского док

Как указывалось, ползучесть органического стекла имеет незатухающий характер. Кривые прочностных и деформационных коэффициентов для сжатия, растяжения и изгиба органического стекла приведены на рис. 53. Для них характерно резкое понижение в первый период воздействия нагрузки. Расхождение кривых прочностного и деформационного коэффициента объясняется характером разрушения органического стекла. При высоких напряжениях от кратковременного приложения нагрузки линейные молекулы вытягиваются вдоль направления усилия, в результате чего происходит упрочнение образца, предел прочности его увеличивается, а относительное значение длительного сопротивления падает. Модуль деформаций при кратковременном приложении нагрузки определяется по малым значениям напряжений, когда упрочнение отсутствует, поэтому относительное его снижение меньше, чем у длительного сопр1о-тивления. [c.129]

В низкоуглеродистых сталях и других деформационно стареющих материалах наблюдается четкий предел выносливости, т. е. ниже некоторого значения приложенного напряжения усталостная долговечность образцов неограниченно велика. Важность деформационного старения подтверждается так называемым эффектом тренировки образец в течение длительного времени подвергают циклическому нагружению при напряжениях ниже предела выносливости, после чего его усталостная долговечность существенно повышается благодаря увеличению напряжения течения в результате деформационного старения. Ранее считалось, что предел выносливости является характери-ристикой, отражающей сопротивление материала зарождению разрушения (т. е. зарождению усталостной трещины). В настоящее время взгляд на предел выносливости несколько трансформировался. Показано, что усталостная трещина может зарождаться и прорастать через поверхностные слои образца при напряжениях меньше предела выносливости, но не развивается в глубь образца и не приводит к разрушению [263, 423]. Таким образом, наличие предела выносливости не является следствием невозможности зарождения трещины, а скорее неспособности ее распространения в материале при данном уровне напряжений [152]. Данная закономерность позволяет связать предел выносливости с пороговым значением коэффициента интенсивности напряжений AKth, характеризующим отсутствие развития трещины при АК < А/Сгл- Указанный подход был нами использован при прогнозировании влияния асимметрии нагружения на предел выносливости. Подробное изложение полученных по данному вопросу результатов будет приведено в подразделе 4.1.4. [c.128]

На основании полученного деформационно-силового уравнения усталостного разрушения (2.111) в гл. 4 выполнено моделирование кинетики усталостных макротрещин в перлитных сталях, в частности, рассмотрено влияние асимметрии нагружения на пороговое значение коэффициента интенсивности напряжений AKth- [c.145]

Ползучесть металлических материалов (1987) -- [ c.20 , c.21 , c.60 , c.61 , c.62 , c.63 , c.64 , c.65 , c.66 , c.67 , c.68 , c.69 , c.70 , c.71 , c.72 , c.73 , c.74 , c.75 , c.76 , c.77 , c.78 , c.79 , c.80 , c.81 , c.82 , c.83 , c.84 , c.118 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...