Скорость абсолютная первая

Аналогом уравнения второго закона Кирхгофа будет уравнение принципа сложения скоростей абсолютная скорость является суммой относительной и переносных скоростей, или же сумма этих трех скоростей равна нулю (переносных скоростей может быть несколько с первого тела на второе, со второго на третье и т. д.), т. е. = О-leq [c.72]

Итак, при сложении двух враш,ательных движений вокруг пересекающихся осей абсолютная угловая скорость тела равна геометрической сумме угловых скоростей в первом (относительном) и втором (переносном) движениях. [c.121]

Из тех же уравнений найдем скорость лодки относительно берегов (т. е. абсолютную скорость) в первом рейсе [c.194]

На рис. 131, б изображен механизм с высшей парой. По теореме о трех центрах мгновенный центр Р относительного вращения первого и второго звеньев лежит на прямой АВ. По доказанному выше он должен лежать на нормали NN к профилям. Поэтому центр Р лежит на пересечении линий АВ и NN. Из определения мгновенного центра вращения следует, что абсолютные скорости точек первого и второго звеньев, совпадающих с центром Р, одинаковы по величине Vp = vp . [c.117]

В действительности в результате сопротивления среды прогиб будет иметь хотя и значительную, но конечную величину. При дальнейшем увеличении угловой скорости абсолютная величина прогиба уменьшается, стремясь в пределе к эксцентриситету е. Теоретическое исследование, учитывающее влияние сил тяжести, а также данные практики показывают, что с увеличением угловой скорости это явление периодически исчезает и возникает вновь. Обычно представляет интерес первое (низшее) значение критической частоты вращения и иногда второе. [c.293]

Тензорные уравнения замкнутости закрытых кинематических цепей в форме (3.21), (3.24) или открытых кинематических цепей в форме (3.20) содержат всю информацию о параметрах движения этих цепей. Для определения, например, абсолютных и относительных перемещений звеньев конкретной цепи необходимо заменить входящие в перечисленные уравнения тензоры отображающими их матрицами и после осуществления операций умножения матриц и приравнивания соответствующих элементов правой и левой частей получить систему алгебраических уравнений, решение которой даст возможность определить перемещения звеньев. Как известно, скорости и ускорения движения звеньев и их точек представляют собой соответственно первые и вторые производные по параметру времени от перемещений звеньев. Дифференцируя дважды по параметру времени полученную систему алгебраических уравнений, получим соответственно две системы уравнений одну для определения ускорений, другую для определения скоростей. Разумеется, первая система может иметь коэффициенты, зависящие от величины перемещений, которые следует считать известными после решения исходной системы уравнений. Аналогично коэффициенты системы линейных уравнений для определения ускорений могут содержать величины перемещений и скорости звеньев. Решение линейных систем не представляет принципиальных трудностей и может быть осуществлено по методам Крамера (при помощи определителей) или Гаусса (при последовательном исключении неизвестных). Иллюстрация изложенного дана на примерах (см. 3.4). [c.46]

Выбор коэффициента q зависит от вида задачи, в которой используется модель. В работе [368], например, предлагается выбирать q таким образом, чтобы скорость распространения первой волны в модели стремилась на высоких частотах к скорости поверхностной волны Рэлея. Б этом случае достигается почти идеальное совпадение дисперсии этой волны с дисперсией первой волны Лэмба (д = 0,88 при v=l/3). В другой работе [371] предлагается вычислять значения q из условия совпадения частот среза модели и реального стержня (кривые 5 и 5 на рис. 5.3). Вычисления показывают, что это значение q дает минимум абсолютного интегрального отклонения дисперсионных кривых обеих волн модели от дисперсионных кривых волн Лэмба в интервале частот ktH = О Зл/2. Отметим, кстати, что этот диапазон частот является максимально возможным для любой двухволновой модели полосы или пластины, так как на более высоких частотах становится действительной постоянная распространения третьей волны Лэмба [229]. Из рис. 5.3 видно, что ири других значениях q можно получить совпадение дисперсий в отдельных узких участках внутри этого диапазона. [c.151]

Рассматривается уравновешивание быстроходных двухопорных роторов постоянного сечения малым количеством уравновешивающих грузов на базе прямых или косвенных измерений опорных реакций на рабочих скоростях вращения. Под быстроходностью ротора понимается величина отношения (Отах — максимальной рабочей скорости — к первой собственной его частоте Oi на жестких опорах [1]. Предполагается, что отсутствие поперечных разъемов или насадных дисков не позволяет уравновесить ротор по частям на низких оборотах. Опоры считаются шарнирными и абсолютно жесткими. Из теории следует, что условия, обеспечивающие в широком диапазоне скоростей уравновешенность роторов при жестком опирании, достаточны для спокойной и надежной их работы в реальном корпусе машины [1, 2], т. е. уравновешенность есть свойство собственно ротора, сохраняющееся при любых граничных условиях в местах расположения подшипников. [c.72]

Таким образом, кривая С является характеристикой в том и только в том случае, когда в каждой точке С либо 1) нормальная составляющая скорости равна нулю, либо 2) нормальная составляющая скорости по абсолютной величине равна местной скорости звука. Первое условие совпадает, очевидно, с определением линий тока тот факт, что линии тока являются характеристиками, был, собственно говоря, ясен заранее. Основную роль в излагаемой ниже теории играют характеристики, определяемые вторым условием. [c.152]

Как только разрушение произошло, увеличивается скорость ползучести. Различие между затухающим и нарастающим процессом ползучести заключается в знаке приращения скорости в первом случае он отрицателен, во втором — положителен, по абсолютной же величине приращение скорости может быть одинаково в обоих случаях, а это означает, что кривые затухающей и нарастающей ползучести могут быть обратносимметричными. [c.53]

Решение. Точка М клина 1 участвует в двух движениях 1) в переносном движении со скоростью и 2) в относительном движении со скоростью и тн. Скорость абсолютного движения или действительного перемещения точки М первого клина будет которая может быть определена так [c.89]

Мы будем различать в каждой точке потока две скорости абсолютную скорость с и относительную скорость tv под первой понимается скорость движения частицы в неподвижной системе координат, связанной с кожухом или направляющими аппаратами под второй понимается скорость по отношению к вращающейся системе координат, связанной с рабочим колесом. [c.466]

Критерии подобия, вошедшие в уравнение (1.5), состоят из двух групп относительных величин. Это, во-первых, относительные переменные (критерии) параметрического типа. Их введение вызвано следующим обстоятельством. Часто по условиям задачи в числе переменных содержатся две (и более) величины одной и той же физической природы и размерности (например, частота собственных колебаний и частота внешних возмущений, скорость абсолютного движения среды, скорость ее относительного движения и скорость распространения возмущений в этой среде и т. п.). Такие параметры могут входить в критериальные уравнения в виде простых отношений одноименных величин 5/ (например, число Маха М и др.). Чаще всего встречаются параметрические критерии геометрической природы, выражающие условия геометрического подобия систем, в которых про,-исходит рассматриваемый процесс. Аналогичным образом параметрические критерии физической природы выражают условие подобия соответствующих полей. [c.18]

Ламинарный режим. При этом режиме сопротивления прямо пропорциональны скорости в первой степени, т. е. /г = 1. Абсолютная шероховатость е не оказывает влияния на удельное сопротивление, и поэтому в формуле (П1.6) величина е должна быть равна единице, а это будет при х = п — р — 2 = 0. При таких значениях п и х формула (V. 95) перепишется в следующем виде [уравнение ( .97)] [c.185]

Ламинарный режим. При этом режиме сопротивления прямо пропорциональны скорости в первой степени, т. е. л=1. Абсолютная шероховатость е не оказывает влияния на удельное сопротивление и поэтому в формуле (111.6) величина е должна быть равна единице, а это будет [c.182]

Разность между величинами абсолютной скорости газов первой и второй ракеты равна [c.151]

Для второй ступени Сщ будет абсолютной скоростью потока на входе. Построение треугольников скоростей для второй ступени производится аналогично построению треугольника скоростей для первой ступени. Профили лопаток второй ступени менее изогнуты, так как они меньше поворачивают поток. [c.275]

На фиг. 432 показано также увеличение скорости для первой гармоники радиальных колебаний. Появление в резонансной области силь ных радиальных колебаний приводит к большому поглощению звука как показали Филд й Бойль [599], при изменении частоты звукопроводность трубы, заполненной водой, проходит периодически чередующиеся максимумы и минимумы. Влияние стенок исчезает при такой их толщине, когда можно считать трубу абсолютно жесткой. [c.393]

Шаровая дробилка состоит из полого шара диаметра (/=10 см, сидящего на оси АВ, на которой заклинено колесо с числом зубцов 24 = 28. Ось АВ закреплена во вращающейся раме / в подшипниках а и Ь. Рама I составляет одно целое с осью D, приводящейся во вращение при помощи рукоятки III. Вращение паровой дробилки вокруг оси АВ осуществляется при помощи зубчатых колес с числами зубцов z = 80, 22 == 43, 23 = 28, причем первое из них неподвижно. Определить абсолютную угловую скорость, угловое ускорение дробилки и скорости и ускорения двух точек Е и F, лежащих в рассматриваемый момент времени на оси D, если рукоятку вращают с постоянной угловой скоростью (О — 4,3 рад/с. [c.188]

Три абсолютно упругих шара с массами гп, 1П2 и Шз лежат в гладком желобе на некотором расстоянии друг от друга. Первый шар, пущенный с некоторой начальной скоростью, ударяет во второй, покоящийся шар, который, начав двигаться, в свою очередь ударяет в третий, покоящийся щар. При какой величине массы П12 второго шара третий шар получит наибольшую скорость [c.329]

Шар массы т, движущийся поступательно со скоростью Ц], встречает покоящийся шар массы тг, так что скорость его образует при ударе угол а с линией, соединяющей центры шаров. Определить 1) скорость первого шара после удара, считая удар абсолютно неупругим 2) скорость каждого из шаров после удара в предположении, что удар упругий с коэффициентом восстановления к. [c.329]

Так как электроны обладают более высокой скоростью, чем положительные ионы, благодаря своей малой массе, частица стремится принять отрицательный заряд. Видно, что случай ф > 0 в (10.14) представляет интегральное распределение для электронов, тогда как случай ф <0 относится к положительным ионам. Для слабо ионизованного газа столкновения типа ион — атом газа и электрон — атом газа будут происходить примерно во столько раз чаще электронно-ионных столкновений, во сколько раз концентрация атомов нейтрального газа больше концентрации положительных ионов. В первом приближении взаимодействием ударяющихся ионов и электронов можно пренебречь. Делается дополнительное предположение о присоединении абсолютно всех электронов и ионов, падающих на поверхность частицы, так как [c.441]

В механизмах различают помимо относительных перемещений звеньев, допускаемых геометрическими связями, также и перемещения, допускаемые податливостью (упругостью) звеньев. В первом случае говорят о структурных степенях свободы, характеризующих основное движение звеньев. Во втором случае говорят о параметрических степенях свободы, зависящих от конструктивных (масса, жесткость) параметров механизма и режима движения (в частности, частоты возбуждения). Относительное движение звена, обусловленное параметрическими степенями свободы, суммируется с основным движением звена иногда в виде фона, характеризуемого малыми перемещениями по сравнению с абсолютными перемещениями и значительными скоростями и ускорениями. Введение параметрических степеней свободы необходимо при анализе и проектировании механизмов и ма-щин вибрационного и ударного действия, при проектировании виброзащитных устройств в случае возможности возникновения опасных колебаний, при проектировании оборудования для интенсификации и повышения эффективности технологических и транспортных операций. [c.58]

При аналитическом решении, останавливая водило, получаем обращенный механизм, у которого скорость первого колеса аГ —оГ//, второго (U2 — третьего ш.э—со//. Но эти векторные разности не параллельны, поэтому их следует брать по абсолютной величине. Тогда для колес 1-2 и соответственно колес 2-3 будет [c.412]

Проведем ось х по общей нормали к поверхностям соударяющихся тел в точке их касания, направив эту ось в сторону движения пел до удара. Условимся обозначать v , и,, и. не абсолютные величины скоростей тел в начале и в конце удара, а алгебраические величины, равные проекциям этих скоростей на ось л , В течение первой фазы продолжительностью Xi к телам приложены взаимные ударные реакции, равные по модулю и направленные но оси X в противоположные стороны (рис. 216, б). Импульс ударной реакции, действующей на первое тело, S направлен в сторону, обратную направлению оси х, а импульс реакции, приложенной ко второму телу SJ, имеет направление оси л . Модули импульсов [c.264]

Первый путь. Неинерциальный наблюдатель мог бы и в более сложном случае (например, при наличии механических связей) рассуждать так, как это делали мы выше в разобранном примере. Именно, он мог бы, составив полную кинетическую энергию (в абсолютном движении ), выразить ее через свои относительные координаты и скорости (рассматривая переносные скорости своей системы как заданные функции времени ) и воспользоваться затем уравнениями Лагранжа в их обычной записи. На [c.163]

Для определения скорости второго лайнера относительно первого примем за абсолютную скорость , = 1 1 — скорость первого лайнера и за переносную скорость нер = 2 — скорость второго лайнера тогда искомую относительную скорость 1 <пт1= 2-1 получим как разность (см. рис. 3) [c.251]

Точка С, у которой абсолютная скорость равна нулю, получила название мгновенного центра скоростей, потому что, во-первых. [c.117]

Следовательно, при сложении двух направленных в одну сторону вращательных движений вокруг параллельных осей образуется вращение вокруг мгновенной оси с абсолютной угловой, скоростью, равной сумме угловых скоростей первого и второго вращений. [c.120]

Решение. Первый способ. Разложим абсолютное движение звука со скоростью с на переносное движение вместе с передней лодкой и на относительное движение по отношению к передней лодке. Переносная скорость равна скорости первой лодки г , так как подвижная система координат связана с первой лодкой и движется поступательно. [c.313]

Второй способ решения быстрее и проще ведет к цели, если требуется определить только скорости в абсолютном, переносном и относительном движениях. Если же необходимо, кроме этих скоростей, найти и уравнения абсолютного, переносного и относительного движений, то целесообразно применить первый способ решения. [c.318]

Первый способ. По заданным угловым скоростям переносного и относительного вращений определяется абсолютная угловая скорость и, далее, согласно последовательности действий, установленной в 1 этой главы, находятся все искомые величины. [c.480]

В первом равенстве проекция скорости равна пулю потому, что абсолютная скорость точки С, равная скорости рейки IV, направлена вдоль вертикали. Из этих уравнений найдем [c.255]

Анализируя полученные результаты, можно сделать такие выводы. Затрачивая работу Лд [см. формулу (1.4)] по перемещению тела массой т с радиуса на меньший радиус вращающегося стержня (эта работа должна черпаться из постороннего источника энергии), в результате возникающей при этом силы реакции можно получить работу [см. формулу (1.5)]. Естественно, чтобы получать полезную работу непрерывно, надо также посторонними силами перемещать тело из точки 2 обратно в точку 1 (рис. 1.2, а). Для этого необходимо увеличить кинетическую энергию тела в абсолютном движении на величину т и — ul)/2. Этот вывод наглядно объясняется на планах скоростей. Из плана скоростей, соответствующего первому положению тела (рис. 1.2, б), с = и + w. Аналогично из рис. 1.2, в и + w. Поскольку W = onst, то изменение кинетической энергии [c.12]

В смеси газов (например, в воздухе) средние кинетические энергии молекул с разными массами одинаковы при столкновении тяжелой молекулы с легкой последняя отскакивает с большей скоростью, чем первая при этом меньшая масса комленсируется, большей скоростью. Средняя кинетическая энергия хаотического поступательного движения молекулы пропорциональна степени на-гретости, или абсолютной температуре газа, т. е. [c.6]

ПО отношению к подвижной среде, движзоцейся поступательно вместе с ползуном А, скользящим вдоль стержня. Найдем абсолютную скорость у в на этом этапе (все скорости на первом этапе будем обозначать штрихами). [c.509]

Исследуем сначала двиясспие яеидкости, происходящее от вращения m, около оси Ог. Потенциальная функция скоростей абсолютного движения выраясается при этом через з т з скорости же относительного двиясения по формуле (8) первой главы будут [c.197]

Следовательно, при этом методе нет надобности иметь специальный, масштаб Д отрезки пути Аз можно отсчитывать в метрах, по значениям средней скорости интервала. На этом основано применение накладного шаблона. После того как учтены состояние дороги и уклон соответствующим сдвигом абсциссы, шаблон накладываюттаким образом, чтобы вершина угла т лежала на кривой р/, по которой совершается разгон автомобиля левая сторона левого угла т в исходной для данного разгона скорости VI проходит через действительную для данного случая точку рь = О на абсциссе х — х. На правой стороне правого угла т можно отсчитать скорость конца первой ступени ДУ. В точке пересечения кривой с вертикальной средней линией между обоими углами т на масштабе V можно отсчитать соответствующий путь Д5, пройденный за время At, определяемое углом т. Затем снова накладывают шаблон так, чтобы конечная скорость первого интервала разгона стала исходной для второго интервала и т. д. (фиг. 65), причем вершину т все время накладывают на кривук> р , по которой должен быть произведен разгон. Для приведенных выше условий легко отсчитать и абсолютную величину ускорения, так как р , пропорционально Ь, а [c.60]

Здесь V — трехмерное линейное пространство с топологией, которая создается нормой с равномерной сходимостью. Шестимерное линейное пространство симметричных тензоров с компонент тами обозначено как по следующим причинам. Уравне-1 ние (2.6.1) имеет форму, соответствующую той, которую предпи- сывает теория градиента первого порядка для определяющих величин в механике (в выражение виртуальной работы входят самое большее только первые пространственные градиенты от V ). Так как тензор 1 должен быть объективным и необходимо инвариантно при преобразованиях (2.5.2), то ввиду тривиальной инвариантности скалярного произведения сомножитель при 1 в выражении для должен быть объективен а этот сомножитель есть не что иное, как тензор скоростей деформации О причем О — объективная часть первого пространственного градиента от V (ср. соотношения (2.3.4) и (2.3.5)). Среди возможных полей пространства у некоторые представляют особый интерес. К ним относятся виртуальные поля скоростей абсолютно твердого тела, занимающего объем 5г. Согласно уравнению [c.110]

Схема проточной части турбинного пневмодвигателя и треугольники скоростей на входе и выходе решетки лопастей его рабочего колеса приведены на рис. 23.9. Движение потока воздуха характеризуется абсолютной v, относительной w и переносной и скоростями. Здесь первые индексы 1 и 2 у скоростей v и w относятся соответственно к входу потока в решетку лопастей и выходу из нее, вторые индексы Owl определяют оптимальный и заоптимальный режимы работы двигателя. Угол подвода струи к рабочему колесу обозначен а, входной угол решетки лопастей —р, а ее выходной угол —рг. [c.505]

С я у ч а й первый масса присоединяется (рис. 96, а) и направление абсолк тпой скорости присоединения и совпадает с направлением абсолютной скорости 1вена 0. Очевид1Ю, что присоединение возможно только, если и > 1о . [c.181]

Системы кольцевых диффузоров [75, 76] показаны на рис. 10.24. Здесь же приведены измеренные за ними (на расстоянии 20 мм от слоя) профили скорости. Эти диффузоры не обеспечивают даже удовлетворительной степени равномерности потока. Из этого следует, что все эти способы раздачи потока могут быть использованы только как вспомогательные распределительные устройства. Для полного выравнивания потока вместе с иимп должны быть применены другие выравнивающие устройства, Б первую очередь подробно рассмотренные плоские решетки, которые отличаются простотой и компактностью. При этом следует отметить ошибочность утверждения, что такие решетки создают слишком большое дополнительное сопротивление движению потока в аппарате. На самом деле это не так. Дело в том, что распределительные решетки устанавливают в сечении с наибольшей площадью, т. е. с минимальными скоростями, и если они подобраны правильно (по расчету), то, несмотря даже на значительный их коэффициент сопротивления, абсолютное значение потерь давления получается по сравнению с общими потерями давления в аппарате небольшое. [c.284]

В термометрии по абсолютным изотермам или в методе ГТПО, которые основаны на законе Бойля, необходимо знать в первом случае количество молей газа в газовой колбе, а во втором — значения второго, а возможно, и третьего вириаль-ного коэффициента. Выше отмечалось, что развитие газовой термометрии на основе зависимости температуры от какого-либо интенсивного свойства газа позволяет получить существенные преимущества. Такими свойствами газа могут быть скорость звука, коэффициент преломления и диэлектрическая проницаемость. Метод будет первичным (см. гл. 1), если для измеряемой величины и термодинамической температуры можно написать зависимость, в которую входят только То, R, к п другие постоянные. Эти постоянные не должны зависеть от термодинамической температуры. Из трех методов, которые основаны на измерении перечисленных интенсивных свойств, наиболее развита акустическая термометрия, поэтому рассмотрим ее прежде всего. [c.98]

Задача 450. На абсолютно гладкой горизонтальной плоскости лежат два тела, массы которых и Первое тело прикреплено к стене пружиной, коэффициент жесткости которой равен Второе тело присоединено к первому пружиной, коэффициент кесткости которой (рис. а). Определить уравнения движения системы, если в положении, когда обе пружины не растянуты, второму телу сообщили скорость г о- Найти собственные частоты системы. [c.598]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...