Влияние неравномерного изменения температуры

ВЛИЯНИЕ НЕРАВНОМЕРНОГО ИЗМЕНЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ [c.189]

Все эти источники в зависимости от тех или иных условий оказывают, естественно, и различные влияния на величину и колебания температуры различных звеньев системы СПИД, а следовательно, и на величину и характер их температурных деформаций. Эти деформации порождаются отклонениями температуры звеньев системы СПИД от нормальной, при которой она была изготовлена и проверена на точность. На фиг. 151 показаны величины отклонений температуры различных точек станка от нормальной. Общеизвестно, что равномерное изменение температуры какой-либо свободной детали порождает увеличение или уменьшение ее размеров. Неравномерное изменение температуры приводит к искажению формы. Так как большинство деталей в системе СПИД связано друг с другом, то неравномерное увеличение или уменьшение температуры каждой из них порождает не только изменение их размеров и формы, но и их относительных положений, порождающих погрешности обрабатываемых деталей. [c.223]

Если скорость движения жидкости мала по сравнению со скоростью звука, то возникающие в результате движения изменения давления настолько малы, что вызываемым ими изменением плотности (и других термодинамических величин) можно пренебречь. Однако неравномерно нагретая жидкость не является все же при этом вполне несжимаемой в том смысле, как это понималось выше. Дело в том, что плотность меняется еще и под влиянием изменения температуры этим изменением плотности, вообще говоря, нельзя пренебречь, и потому даже при достаточно малых скоростях плотность неравномерно нагретой жидкости все же нельзя считать постоянной. При определении производных от термодинамических величин в этом случае надо, следовательно, считать постоянным давление, а не плотность. Так, имеем [c.276]

Любой процесс нагревания или охлаждения тела можно условно разделить на три режима. Первый из них охватывает начало процесса, когда характерной особенностью является распространение температурных возмущений в пространстве и захват все новых и новых слоев тела. Скорость изменения температуры, в отдельных точках при этом различна, и поле температур сильно зависит от начального состояния, которое, вообще говоря, может быть различным. Поэтому первый режим характеризует начальную стадию развития процесса. С течением времени влияние начальных неравномерностей сглаживается и относительная ско- [c.206]

Любой процесс нагревания или охлаждения тела можно условно разделить на три режима. Первый из них охватывает начало процесса, когда характерной особенностью является распространение температурных возмущений в пространстве и захват все новых и новых слоев тела. Скорость изменения температуры в отдельных точках при этом различна, и поле температур сильно зависит от начального состояния, которое, вообще говоря, может быть различным. Поэтому первый режим характеризует начальную стадию развития процесса. С течением времени влияние начальных неравномерностей сглаживается и относительная скорость изменения температуры во всех точках тела становится постоянной. Это — режим упорядоченного процесса. По прошествии длительного времени — аналитически по истечении бесконечно большого времени— наступает третий, стационарный режим, характерной особенностью которого является постоянство распределения температур во времени. Если при этом во всех точках тела температура одинакова и равна температуре окружающей среды, то это — состояние теплового равновесия. [c.223]

Наряду с достоинствами эти системы имеют и свои недостатки невозможность точно координировать движения исполнительных органов вследствие утечек рабочих тел через уплотнения, изменения вязкости рабочих тел при колебании температур, наличия потерь на трение по длине трубопроводов и местных потерь высокая точность изготовления отдельных сопряженных деталей систем и хорошее уплотнение в местах стыков соединяемых деталей наличие неравномерного движения исполнительных органов при переменной внешней нагрузке у пневматических систем вследствие сжимаемости воздуха уменьшение к. п. д. из-за утечек рабочего тела изменение температуры воздуха при его расширении и сжатии, что может привести к выделению влаги (и даже к образованию льда) или к вспышке смазки. Кроме того, рабочие жидкости гидравлических систем производственно-технологических машин могут оказывать вредное влияние на качество изготовляемой продукции вследствие случайного попадания их на изготовляемые изделия. Указанные недостатки гидравлических и пневматических систем могут быть значительно уменьшены, если при их проектировании и конструировании будут приняты соответствующие меры. Более совершенными являются комбинированные пневмогидравлические системы механизации и автоматизации. [c.26]

Последние две формулы пригодны для коридорной (п = 1,4), шахматной (я = 1,12-41,4) и кольцевой =2,2) упаковок. Величина неравномерности коэффициента теплоотдачи по поверхности сферы твэла составляет в коридорной упаковке = 0 1ах/ т1п = 1,4-42,6 в шахматной упаковке = 2,2-43,0 в винтовой упаковке Д = 3,0-43,2. Однако для материалов с высокой теплопроводностью (графит) влияние неравномерности коэффициента теплоотдачи на изменения температур в твэле невелико. [c.59]

При испытании натурных конструкций на показания приборов влияет изменение температуры и влажности воздуха, неравномерное нагревание конструкции и измерительных приборов солнцем и другие воздействия. Для уменьшения влияния этих помех конструкция перед испытанием была побелена, а приборы размещены в специальных ящиках. Испытание оболочек проводилось в пасмурные дни. Общий вид испытания конструкции в г. Пскове представлен на рис. 2.23. [c.90]

В зависимости от числа Маха на выходе из решетки, углов входа потока и степени турбулентности на входе распределение давлений и температур по обводу профиля меняется. Особенно существенно сказывается влияние углов входа. При значительных изменениях ао на входной кромке образуется отрыв потока и возникает вихревой шнур (рис. 3.3), расположенный либо на входном участке спинки (aoвогнутой поверхности (oo>aoi ао1 — расчетный угол входа потока). В соответствии с вихревой структурой потока на входе отмечено увеличение неравномерности распределения температур по обводам профиля как на перегретом, так и на влажном паре. Интенсивное снижение температуры зафиксировано в тех точках профиля, где происходит резкое уменьшение давления (рис. 3.13). Характерно, что расчетные значения термодинамической температуры на диффузорных участках профиля возрастают, а экспериментальные значения температуры поверхности профиля практически сохраняются постоянными. [c.96]

Экспериментально измеренные поля скорости и температуры в безразмерном виде представлены на рис. 4.4, а, 6. Видно, что характер изменения этих параметров идентичен, но с уменьшением шага 5/ , или числа наблюдается более интенсивное выравнивание неравномерностей температуры. Поля рм, полученные по результатам измерений и к Т, используя уравнение состояния, представлены на рис. 4.4, в. Видно, что этот параметр также изменяется по радиусу пучка. На рис. 4.5 представлены экспериментальные поля и, Т, а также поля ри и.рм для пучка витых труб с числом Ггм = 232 для ядра потока. Здесь они сопоставляются с результатами теоретических расчетов системы уравнений (1.8). .. (1.11), проведенных методом, изложенным в работе [9]. Видно, что для области течения, где стенка витых труб не оказывает влияния, наблюдается хорошее совпадение опытных и расчетных полей и, Т, ри и ри . Следовательно, в случае, когда источником создания неравномерности поля скорости в ядре потока является только неравномерное поле температуры, сформированное неравномерным полем тепловыделения, наблюдается сравнительно небольшое изменение скорости по радиусу пучка (см. рис. 4.5, а). В то же время неравномерности Т, ри, ри в поперечном сечении пучка являются значительными (см. рис. 4.5, а, б в). Позтому при расчете температурных и скоростных полей в пучке витых труб в рамках гомогенизированной модели течения для осесимметричной задачи следует [c.105]

Причинами возникновения сварочных напряжений являются неравномерность распределения температуры при сварке и жесткость свариваемых элементов, препятствующая свободному развитию тепловых деформаций и вызывающая возникновение пластических деформаций. При сварке закаливающихся сталей на развитие сварочных напряжений влияют также структурные превращения в шве и зоне термического влияния, сопровождающиеся изменением объема. В сварных соединениях разнородных сталей проведение термической обработки приводит к появлению нового вида термических внутренних напряжений, обусловленных разностью коэффициентов линейного расширения свариваемых деталей (п. 5 главы II). [c.59]

Кроме влияния отвода тепла и излучения, в задаче может быть учтена также неравномерность распределения температур по сечению датчика, возникающая при высоких частотах изменения температуры среды и больших коэффициентах теплообмена и В этих условиях по уравнению (22) находится осредненная по сечению а датчика температура ср(ро,5,х), а в выражении для и Шл должны быть введены критерии неравномерности распределения температур и л по сечению датчика. В первом приближении для датчиков цилиндрической формы эти критерии оцениваются по формулам [c.377]

Значительные результаты влияния неравномерных эксплуатационных факторов. В неоднородности напряженно-деформированного состояния по профилю поперечного сечения при неравномерном нагреве количественно наиболее значимой является вторая гармоника спектрального отклонения формы цилиндрической поверхности листовой конструкции. Значения максимальных эквивалентных напряжений, вызванных в окружном направлении неравномерным распределением температуры в корпусе аппарата по закону os Тхр, практически не зависят от геометрических параметров в практическом диапазоне их изменения, т. е. не подвержены масштабному фактору. [c.268]

При наличии неравномерных температурных полей процесс нагружения и деформации может сопровождаться значительным изменением механических и физических свойств по сравнению с деформированием при постоянной температуре ввиду влияния на эти свойства изменения температуры. [c.210]

Циклически изменяющиеся температуры существенно влияют на процессы ползучести, а следовательно, и на процессы разрушения материалов [13, 14,37, 38, 76, 83, 109, 112—119, 122, 126, 147— 151, 198, 199, 245—248, 255, 262—265, 275]. Причинами такого влияния являются температурные напряжения, которые могут возникать за счет неравномерного нагрева изменение механических характеристик материала в зависимости от изменения температуры и другие факторы. Рассмотрим основные законы ползучести и длительной прочности материалов при переменных температурах и напряжениях. [c.350]

В соотнощениях упругости, связывающих напряжения с деформациями, можно учесть влияние изменения температуры. При изменениях температуры > тело меняет свой объем. Если этому изменению объема ничто не препятствует и температура всюду одинакова, тело остается свободным от напряжений. При неравномерном распределении температуры это уже несправедливо. [c.63]

В змеевиковых трубах теплоотдача в закризисной зоне имеет ряд особенностей по сравнению с теплоотдачей в прямых трубах. Вследствие неравномерностей возникновения кризиса по периметру сечения змеевика и влияния центробежной силы наблюдаются большие изменения коэффициента теплоотдачи по периметру труб и как следствие этого большие градиенты температуры по углу. Эффекты неравновесности в закризисной зоне змеевиковых труб меньше, чем в закризисной зоне прямых труб при идентичных параметрах. Расчетная формула имеет вид [c.66]

В каждом теплообменнике коэффициенты усиления по каналам от всех входных координат к температуре рабочей среды на выходе пропорциональны отношению выходного значения к среднему или входному значениям теплоемкости. Поэтому установившиеся значения температур неравномерно изменяются по ходу рабочей среды. Максимальные значения соответствуют обычно выходным сечениям первичного и вторичного трактов. Наименьшие отклонения температуры наблюдаются в области максимума теплоемкости (ЗМТ). В каждом обогреваемом теплообменнике интенсивность влияния расходов обеих сред и теплового потока на температуру среды пропорциональна разности температур на концах теплообменника в исходном стационарном режиме. В не-обогреваемых теплообменниках расход не оказывает влияния на температуру. Изменение давления мгновенно сказывается на температуре в каждом теплообменнике. [c.178]

Говоря о причинах большой амплитуды колебаний температур отапливаемых помещений, нельзя не отметить и влияние на работу системы отопления переменного гидравлического режима самих тепловых сетей. Большая неравномерность нагрузки горячего водоснабжения создает заметные колебания напоров по длине тепловой сети, что приводит к соответствующим изменениям в расходе сетевой и местной воды по отопительным системам (см. гл. 2). [c.31]

Начнем с расчетно-теоретических исследований. Большое значение в практике инженерно-физических расчетов ядерных реакторов и других теплотехнических аппаратов имеет корректный учет влияния различных допусков и отклонений от номинала параметров активной зоны реактора (или аппарата другого типа) на температуру или тепловой поток в опасном месте [35, 89]. Очевидно, что такие распространенные эффекты, как разброс и неточность теплофизических констант для разных материалов в различных точках аппарата, локальные перекосы в распределении источников тепловыделения, неравномерность распределения скоростей потока, изменение коэффициента теплоотдачи по периметру и длине твэлов или трубок теплообменника, неравномерность толщины оболочки твэла и неоднородность состава материалов и т. д. с соответствующей статистической обработкой могут быть введены в формулы теории возмущений, т. е. все перечисленные эффекты могут быть выражены в виде вариации функционалов температуры, представляющих практический интерес. [c.111]

Влияние изменения плотности теплового потока по окружности трубы, в рассмотренных примерах ни плотность теплового потока, ни температура не изменялись по окружности трубы. Однако часто встречаются случаи, когда плотность теплового потока по окружности трубы неодинакова, что приводит к перегреву отдельных участков поверхности (появлению горячих пятен ). Примером может служить односторонний радиационный обогрев пучков круглых труб. Если стенка трубы достаточно толстая, а материал высокотеплопроводен, то происходит выравнивание температур по окружности. Для тонкостенных труб неравномерность обогрева представляет собой довольно сложную проблему, [c.140]

Выбор полимерной композиции для конкретной цели определяется ее технологическими характеристиками, температурой отверждения и влиянием на свойства композиционного материала. Основными технологическими характеристиками являются вязкость и жизнеспособность содержащей катализатор системы, или, точнее, исходная вязкость и ее изменение во времени. К важным реологическим характеристикам относятся также продолжительность желатинизации и текучесть смолы под действием натяжения при намотке и во время отверждения. Достаточно низкая вязкость очень важна для полной пропитки армирующего материала и удаления захваченного воздуха и летучих растворителей. Для практических целей можно применять композиции с вязкостью при 25 °С в пределах 0,35. .. 1,5 Па-с. При работе с очень жидкими системами возникают проблемы контроля и постоянства содержания смолы. Некоторые волокна, например углеродные, не захватывают достаточного количества смолы. В отдельных случаях смола может мигрировать в наружные слои намотки, оставляя внутренние сухими , что приводит к преждевременному разрушению композита. Недостатками применения слишком вязкой смолы являются распушка волокон в емкости со смолой и в отверстии, через которое они подаются, неравномерное покрытие во- [c.205]

Коэффициенты теплопроводности с увеличением давления возрастают неравномерно (большее влияние давления наблюдается до 1000 бар). Из табл. 6 следует также, что значения К с повышением температуры уменьшаются во всем диапазоне изменения давлений. Наиболее значительное изменение К от температуры наблюдается при низких давлениях. С дальнейшим изменением давления отмечена более слабая зависимость Л от Так, для давлений 0,98 и 2205 бар производные dX/dt соответственно равны —2,76-10 и —1,69-10" . [c.17]

На величину остаточных напряжений, возникающих в отливках от неравномерного охлаждения их в форме, влияют конструкция деталей, температурные поля в них, свойства материала. Основное влияние оказывает не абсолютная разница температур в разных частях отливки, а характер их изменения по сечению. Так, при распределении температуры в сечении отливки по линейному закону напряжения в ней отсутствуют. На величину остаточных напряжений оказывает влияние скорость охлаждения отливки, особенно при температурах, соответствующих переходу металла из пластического в упругое состояние. Для чугуна этот температурный интервал равен 400—700° С. Изменение скорости охлаждения отливки при температурах ниже и выше этого интервала практически не сказывается на величине остаточных напряжений. Ускорение охлаждения отливки в этом интервале увеличивает остаточные напряжения от температурных перепадов по толщине стенки. [c.281]

В условиях неравномерного нагрева диска по радиусу возникают температурные напряжения, которые также оказывают влияние на работу материала. Пластические деформации при возникновении температурных напряжений появляются при меньшем числе оборотов. В период разгона диска, когда обод нагревается значительно быстрее и перепад температуры по радиусу диска наибольший, суммарные напряжения могут превосходить предел текучести и предел прочности материала из-за недостаточной пластичности и слабого перераспределения напряжений. Поэтому следует проводить расчет напряжений для нестационарных условий разогрева и разгона, учитывая свойства материала по радиусу, соответствующие действительной диаграмме деформирования, а в эксперименте создавать заданное распределение температуры по радиусу диска и выдерживать закон изменения оборотов и нагрева. [c.253]

Неравномерный нагрев с большими перепадами температуры вызывает изменение упругих характеристик материала пластины от температуры. В связи с этим в 5.5 рассматривается термоупругость неоднородных круглых пластин при осесимметричном температурном поле как в самой общей постановке, когда учитывается влияние растяжения на изгиб и изменение упругих свойств материала пластины по ее радиусу и толщине, так и в частных случаях, когда влияние растяжения на изгиб несущественно, а упругие свойства материала изменяются только по толщине пластины или по ее радиусу. [c.138]

Структурные изменения, происходящие в металле при термической обработке, вызывают изменение объема деформацию), а неравномерность охлаждения — искажение внешней формы (коробление). Например, наибольший объем из структур имеет мартенсит, поэтому при закалке с получением мартенситной структуры будет увеличиваться объем детали. Коробление может происходить без изменения объема (под влиянием термических напряжений) и с изменением объема (под влиянием структурных напряжений). Для первого случая характерным является деформация деталей из железа после многократного нагрева ниже температуры в критической точке и охлаждения форма деталей будет приближаться к форме шара (рис. 70, а). Для второго случая характерным является деформация стальных деталей после многократной закалки на мартенсит (рис. 70, б). У детали кубической формы грани выгибаются к центру. У цилиндрической детали длина увеличивается, а у детали в форме диска толщина уменьшается. Таким образом, форма различных деталей под влиянием структурных напряжений изменяется иначе, чем под влиянием термических напряжений. [c.80]

Неравномерность толщины и изменение формы изделия в сварном соединении вызывают изменение в распределении силового потока, создавая местную концентрацию напряжений (рис. 5). Наличие концентрации напряжений оказывает большое влияние на работу конструкции при вибрационной, ударной нагрузках, а также при низких температурах. [c.46]

На рис. 9, а для теплостойкой стали 18-8 приведены кривые температурной зависимости X t)/X to), а на рис. 9, б — кривая 1 термической усталости (неизотермический цикл) со средней температурой tn = 400° С, кривая 2 малоцикловой изотермической усталости при эквивалентной температуре из условия (15) = 400 С и кривая 3 изотермической усталости с поправкой на неравномерность распределения температур [21]. Эта последняя кривая располагается близко к опытным данным при испытании на термическую усталость при такой же средней температуре цикла (в данном случае 400°). Следует полагать, что в величине X (t) отражено влияние Структурных особенностей сплавов на сопротивление термической усталости в связи с внутриструктурной термонапряженностью, превращениями и объемными изменениями. Для отобра- [c.14]

При снятии характеристик надо иметь в виду, что для определения влияния изменения параметров характеристика снимается полностью как на холостом ходу, так и под нагрузкой. Для определения влияния изменения температуры масла достаточно снять данные лишь на холостом ходу, а общую степень неравномерности определить по формуле (см. Tip. 145). Если проточные системы выполнены по рис. 6-15,6, в, г, то влияние температуры может быть незначительным. [c.178]

Особо следует отметить влияние температуры на конструкцию РДТТ. Во-первых, корпус двигателя должен быть предохранен тем или иным способом от непосредственного воздействия высоких температур горячих газов. Во-вторых, должны быть приняты меры, чтобы изменения температуры в процессе изготовления и хранения не приводили к значительным температурным напряжениям и деформациям. Напряжения и деформации могут возникать вследствие резкого (обычно почти в десять раз) различия между коэффициентами линейного расширения топлива и материала корпуса двигателя или вследствие неравномерного поля температур в крупногабаритных зарядах (при резком изменении температуры окружающей среды). [c.371]

Обжиг в температурных пределах до 150—200° связан с выделением остаточной влажности сырца. Быстрый перегрев поверхности сырца выше 100—120° вызывает одновременный перегрев паров воды, выходящих из отстающей в нагреве центральной части изделия. Повышение давления перегревающихся паров воды внутри изделия может явиться причиной образования трещин и по-сечек. Чем выше остаточная влажность сырца и чем больше толщина изделий, тем медленнее должен быть разогрев. Неравномерность распределения температуры по высоте печи, значительное отставание в прогреве нижних рядов садки (вплоть до 100—200°) заставляют затягивать этот период обжига тем в большей степени,, чем хуже высушен сырец. Поэтому скорость обжига в этот период всецело зависит от конструкций и размерО В печи, от степени вы-сушенности сырца и колеблется в широких пределах (от 10 до 20° в час.). Наблюдаемый при термическом анализе (см. рис. 50) эндотермический эффект при температурах около 100—200°, связанный с разложением некоторых глинистых минералов и коллоидальных гидратов, не сопровождается объемными изменениями не оказывает влияния на выбор режима обжига. [c.212]

РЪменение температуры. У стали, например, изменение температуры на 10° С вызывает незначительное изменение длины (0,1 мк на 1 мм). Однако влиянием температуры не следует пренебрегать в том случае, когда из-за неравномерного нагревания измерительного устройства (стоек и т. д.) могут возникать ошибки измерения. [c.758]

Характерным для диаграмм типов I и II является изменение температуры -> а превращения по 5-образной кривой. В определенном интервале скоростей охлаждения происходит резкое ступенчатое снижение температуры начала и конца превращения. Это явление обусловлено неравномерным распределением кислорода и азота в -фазе после завершения а -> р превращения при быстром нагреве и зависимостью процесса гомогенизации -фазы от скорости последующего охлаждения. С увеличением скорости охлаждения выравнивание неоднородности распределения этих газов в -твердом растворе заметно затрудняется, и,начиная с некоторого критического значения скорости охлаждения происходит резкое смещение интервала а превращения в область более низких температур. Чем выше в сплавах содержание элементов, способных затруднять диффузию кислорода и азота в -фазе, тем меньше эти критические скорости охлаждения. В техническом титане и его а сплавах понижение температуры превращения происходит почти скачкообразно в узком интервале скоростей охлаждения (ВТ1 — в пределах 375—350 сплав с 3,7% А1 — в пределах 310—280 ВТ5-1 — в пределах 185— 165 град сек), а в (а + ) сплавах — более плавно в сравнительно широком интервале скоростей 280—215 у ОТ4 240—170 у АТЗ 125—40 у ВТ6С 100 — 40 град сек у ВТ14. Чем выше содержание кислорода и азота, тем менее резкое влияние оказывает скорость охлаждения на понижение температуры а превращения. Это обусловлено существенным ускорением превращения в присутствии больших количеств кислорода и азота. В а сплаве ВТ5-1 увеличение содержания кислорода от 0,1 —0,15 до0,3—0,35% приводит к повышению критических скоростей охлаждения от 80—130 до 175—185 град сек при сокращении перепада температуры начала -> а превращения с 70 до 30° и сужения интервала превращения с 80 до 50°. В сплаве с 2% А1, легированном цирконием, при изменении содержания кислорода от 0,1 — 0,12 до 0,28 — 0,3% критические скорости охлаждения возрастают еще более [c.30]

Сварные швы. Наиболее ачабые места в аппаратуре — сварные швы и прилегающие к ним зоны, в которых при сварке возникают термические напряжения. Как известно, в процессе сварки металл нагревается неравномерно. В зоне сварного шва достигается температура плавления металла, а в прилегающих зонах температура металла намного ниже. На рис. 1-1Х схематически показано изменение температуры металла при сварке и указаны температурные интервалы на упрощенной диаграмме состояния железо — углерод. На участке 1—2 происходят плавление металла, на участке 2—3 — частичное оплавление со значительным ростом зерна участок 3—4 соответствует процессу нормализации структуры с измельчением зереи на участке 4—5 происходит частичная перекристаллизация, на участке 5—6—рекристаллизация зерен на участке 6—7 температура снижается с 400 до 200° С — в этом интервале температур наблюдается синеломкость у сталей, склонных к старению. Здесь по границам зерен скапливаются нитриды и карбиды и пластичность стали снижается. Нагрев до температур ниже 200 С ие вызывает изменения структуры и свойств стали. Следует отметить, что рассматриваемая схема является условной она использована для пояснения темперного влияния на структуру металла в процессе сварки. [c.131]

Двигателям внутреннего сгорания более, чем другим машинам, присуще взаимное влияние и связанность отдельных факторов. Например, скоростной режим двигателя не может однозначно определить скорости и характер перемещений даже деталей кривошипно-шатунного механизма, так как осевые перемещения и вращение поршневого пальца в расточках поршня и шатуна зависят от температуры поршня и гильзы. Не более четко определяет механические нагрузки на эти детали и совокупность главных показателей режимов работы двигателя частота вращения коленчатого вала и загрузка. Неравномерность подачи топлива и воздуха, процесс сгорания топлива и масла в цилиндрах значительно изменяют механические нагрузки не только на детали кривошипно-шатунной и гильзо-поршневой групп, но и на детали клапанного механизма, блока цилиндров, распределительные шестерни и др. Износ деталей при испытаниях двигателей в эксплуатации приводит к изменению влияния практически всех перечисленных факторов на работу деталей, что наряду с нестабильностью [c.42]

Изучение влияния типа решетки на дополнительные потери от влажности показало, что максимальные значения А вл соответствуют активным, а минимальные — реактивным решеткам (см. гл. 5) с малыми углами поворота потока. Промежуточные значения А вл отвечают решеткам с различной конфузорностью. При одинаковых режимных параметрах наибольшие диаметры капель и минимальные коэффициенты скольжения обнаружены в активной решетке. Эти данные получены для ступени. В этом случае заметно сказываются периодическая нестационарность и высокая турбулентность, неравномерность полей скоростей, давлений и температур, смещение дискретной фазы по радиусу и др. Для приближенной оценки влияния влажности результаты исследований сопловой решетки в турбине и пародинамической трубе представлены на рис. 3.33. Изменение А вл с ростом уо не строго соответствует линейному закону. [c.123]

При промежуточных температурах в воздушной среде временная зависимость межзеренного роста усталостной трещины определяется развитием коррозии под напряжением, поражающей границы зерен [49, 51, 58, 62]. Даже в аргоне, применяемом обычно в лабораторной практике, кислород содержится в количестве, достаточном для заметных коррозионных эффектов [63].. Мелкозернистость усугубляет действие рабочих сред [51]. Напротив, у монокристаллических образцов суперсплавов циклический рост трещины обнаруживает лишь слабую временную зависимость [64]. Влияние среды в части увеличения доли межзеренного растрескивания может усиливаться при промежуточных температурах в случае очень неравномерного плоскостного скольжения, как это происходит у сплава In onel 718 [10, 50]. Перестаривание же этого сплава улучшает стойкость к влиянию среды либо благодаря более тонкому и равномерному скольжению, либо из-за изменения химического состава сплава по границам зерен [50]. [c.367]

Рассмотренный кратко термодеформационный цикл сварки, обусловливая появление уравновешенных упругих деформаций в зоне сварного соединения, приводит к возникновению остаточных сварочных напряжений в сварном соединении. В зонах, где должны происходить деформации сжатия, возникают растягивающие остаточные напряжения, а уравновешивающие их сжимающие напряжения соответственно появляются в зонах с деформацией растяжения. На величину и распределение остаточных напряжений кроме неравномерных деформаций изменения объема металла при охлаждении оказывают влияние и объемные изменения, протекающие ниже температуры распада аустенита. Эти изменения у различных сталей протекают по-разиому и зависят от содержания в стали углерода и легирующих элементов. На рис. 4 представлена схема распределения остаточных напряжений в сварном соединении. Уровень напряжений и размеры растянутых и сжатых зон зависят от условий сварки и состава свариваемой стали. По данным табл. 2 можно судить о роли состава стали в возникновении остаточных напряжений в сварном соединении. Экспериментально определенные величина и распределение остаточных напряжений в сварных соединениях труб с толщиной стеики 30—36 м.м из стали 15ХМ, выполненных ручной дуговой сваркой с получением металла шва близкого состава, приведены на рис. 5. [c.408]

В связи с влиянием нестабильности структуры и механических свойств металлов на их сопротивление уста-лости при повышенных температурах, это сопротивление определяется не только числом циклов, но и длительностью действия переменных напряжений, т. е. частотой их изменения. При этом на результатах высокотемпег ратурных усталостных испытаний сказывается также неравномерность распределения напряжений, так как их упруго-пластическое перераспре деление зависит от скорости деформирования. Более сопоставимыми являются данные испытаний, выраженные в истинных напряжениях или ампли- [c.216]

В процессе плавления металла и его последующем затвердевании к из-за неравномерного распределения тепла на участке, прилегающем наплавленному слою (в зоне термического влияния), происходят структурные изменения в металле и изменения линейных размеров детали. Глубина зоны термического влияния, зависящая от начальной температуры детали, скорости и способа охлаждения, теплопроводности основного металла, способов и режима наплавки, колеблется от 1 до 25 мм. Изменения структуры металла и линейных размеров, если не принять особых мер,приводят к местнойдеформации детали и появлению трещин. К особым мерам относятся предварительный подогрев и по- [c.62]

В целях достижения максимально возможного постоянства показаний весов Д. И. Менделеев стремился к устранению неравномерности и переменчивости температуры весового помещения , неправильного влияния лучистой теплоты от тела наблюдателя и от ручных манипуляций с весами, неравномерности действия солнечного света и пр. В существовавших условиях весы, приобретенные от известных иностранных фирм (Эртлинга, Колло), давали расхождения показаний до 0,3 мг при грузе 1 кг, что Д. И. Менделеев считал совершенно неприемлемым. Значительные (с метрологической точки зрения) нарушения единства в процессе взвешиваний вызывались, как показал Д. И. Менделеев, изменением состояния весов, т. е. положения нуля (отвечаю- [c.189]

Задача максимально воз.можного внесения единства в результаты взвешиваний очень осложнялась, как указывал Д. И. Менделеев, ибо происходило изменение времен размахов и убыль величины их амплитуд или отклонений (от положения равновесия) в зависимости от перемены разных условий, например от угла наклона, от нагрузки, от положения центра тяжести, от плотности среды, в которой совершается колебание, от внутреннего трения этой среды, от трения ножей о подставки и от других обстоятельств [204]. Поэтому Д. И. Менделеевым было проведено тщательное изучение весов, их колебаний, по наблюдениям которых определялись малые разности веса, декрементов колебаний, трения и пр. В процессе этого изучения были выполнены сотни возможно точных наблюдений, в каждом из которых ЧИС410 записанных размахов было велико, — до 126>.. Особенно важным результатом, наряду с выражением функции времени в форме параболы второго порядка при постоянной нагрузке, явилось установление зависимости изменения времени колебаний весов и декрементов от нагрузки, сводящейся в первом приближении к гиперболе . В целях устранения вредного влияния на точность взвешиваний неравномерности и переменчивости температуры весового помещения (а следовательно, и изменчивости относительной длины плеч весов) Д. И. Менделеевым были разработаны системы взвешиваний , основанные на его исследованиях состояния весов и оказавшиеся достаточно рациональными. Он отмечал, что указанное вредное влияние значительно уменьшается введенною системою взвешиваний... Обычное точное взвешивание. .., состоящее из трех взвешиваний, основано на предположении неизменности в отношении длины плеч в период 3 взвешиваний, тогда как введенное мною основывается на определении меры изменения этого отнощения во время некоторого числа взвешиваний, следующих друг за другом, с отметкою времени, которому они отвечают... Обыкновенно взвешивания наши состоят ныне из системы 7 взвешиваний [203, т. 22, с. 198—199]. Использовались также системы из большего числа взвешиваний (10, 14, 20, 22). [c.191]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...