Закризисная зона

В змеевиковых трубах теплоотдача в закризисной зоне имеет ряд особенностей по сравнению с теплоотдачей в прямых трубах. Вследствие неравномерностей возникновения кризиса по периметру сечения змеевика и влияния центробежной силы наблюдаются большие изменения коэффициента теплоотдачи по периметру труб и как следствие этого большие градиенты температуры по углу. Эффекты неравновесности в закризисной зоне змеевиковых труб меньше, чем в закризисной зоне прямых труб при идентичных параметрах. Расчетная формула имеет вид [c.66]

Принимая определенную геометрию размещения труб в модуле, вычисляют сечения для прохода теплоносителя и воды /з = п/, а затем скорость теплоносителя, м/с = О / (РхЛ). Площадь теплопередающей поверхности испарителя рассчитывают отдельно для следующих зон (рис. 11.6) 1 — конвекции однофазной жидкости 2 — поверхностного кипения 3 — развитого кипения, имеющей температуру 4. 4 — закризисной зоны 5 — зоны начального перегрева пара. [c.187]

Приводимый здесь порядок расчета относится к случаю, когда кризис теплоотдачи в испарительном участке отсутствует. При наличии кризиса расчет испарительного участка проводится отдельно для зоны развитого кипения и для закризисной зоны подобно тому, как это описано в расчете прямоточного парогенератора. [c.192]

Закризисная зона ухудшенного теплообмена а = а д, р, рш, х), область существования х,ф (или х р) < х < I. [c.198]

В зоне, следующей по длине канала за областью кризиса теплообмена и называемой закризисной зоной, имеет место дисперсный режим течения, при этом капли жидкости распределены в паре. В некоторых случаях тепло отводится от стенки конвективным потоком пара, часть капель испаряется непосредственно в ядре потока. Поскольку двухфазный поток является термодинамически неравновесным, постольку в нем одновременно находятся перегретый пар и капли жидкости при температуре насыщения, а истинное паросодержание оказывается меньше найденного из теплового баланса. Средние температуру и теплосодержание перегретого пара можно рассчитать по формулам [c.142]

Погрешность определения Ми по (4.65) около 25%. Теплоотдачу в закризисной зоне можно рассчитать и по другой формуле [c.144]

Для пучков стержней, труб при продольном потоке теплоносителя для закризисной зоны можно воспользоваться формулой [c.144]

Средние по периметру трубки змеевика коэффициенты теплоотдачи в закризисной зоне рассчитываются по уравнению [691 [c.73]

Рассмотренная модель может быть использована для верхней оценки фактора концентрирования и для обоснования норм питательной воды прямоточных парогенераторов с закризисной зоной теплообмена. [c.230]

В переходной зоне закризисной области возникают пульсации температуры стенки, вызываемые локальными колебаниями границы жидкостной пленки. Протяженность зоны температурных пульсаций и их амплитуда зависят от величины теплового потока и массовой скорости. По различным данным можно отметить, что протяженность зоны пульсаций находится в пределах 25—70 мм, а амплитуда колебаний температуры может достигать 100 °С и более. [c.151]

Как отмечалось ранее, в теплообменных аппаратах АЭС может иметь место переход за кризис пузырькового кипения. Если это явление имеет место при малых паросодержаниях и высоких тепловых потоках, т. е. является кризисом кипения первого рода, как, например, в активной зоне ВВЭР, или даже РБ-К, то подъем температуры металла явно превышает допустимую (даже кратковременно) величину и тогда проблема коррозии вообще не возникает. Проблема коррозии в около- и закризисной области является чрезвычайно важной (как это уже отмечалось в гл. 1). В тех [c.226]

Как следует из табл. 5.3, счет в закризисной области заметно выше, чем в докризисной. Причем вблизи зоны кризиса (непосредственно перед ней) счет был выше, чем на значительном расстоянии до кризиса. Однако эти данные нельзя рассматривать как численные значения повышения концентрации в пристенном слое, поскольку в счете участвовали и возможные от ложения, и концентрированный раствор в пристенном слое, и капли расг-вора в потоке [c.233]

В конечном счете одной из основных задач расчета закризисного теплообмена является определение максимальной температуры стенки в этой области. Возможны два случая изменения температуры стенки в данной зоне. [c.199]

Теплонапряжение лучистой поверхности экрана в зоне активного горения 50 Теплоноситель 136 Теплообмен закризисный 198 Теплообменник трансформатора 627, 632 [c.643]

Согласно второй схеме фазовый переход прп течении парокапельной смесп в обогреваемом канале в зоне закризисного теплообмена отсутствует и массовое паросодержание по длине канала постоянно. Полагается, что все подводимое тепло идет на перегрев пара относительно температуры насыщения. Зависимости, полученные на основе этой схемы, дают существенно завышенные температуры стенки канала и могут быть использованы для оценки их верхней границы на участке закризисного теплообмена. [c.248]

Определение начальной турбулентности потока по измерению перепада давлений на поверхности шара. Из рис. 7.1.12 видно, что изменение числа Рейнольдса наиболее сильно сказывается на распределении давления в кормовой части шара. Если до наступления кризиса за шаром преобладает разрежение, то при закризисном обтекании в этой зоне наблюдается более высокое давление. Область, которая в наибольшей степени реагирует на изменение числа Рейнольдса, определяется полярными координатами 0= 150°-=-210° (см. рис. 7.1.12). Эта особенность обтекания шара используется в целях определения критического числа Рейнольдса по перепаду давлений в головной и кормовой частях шара. [c.346]

В условиях.работы каналов активной зоны реактора и парогенераторов при значениях относительной энтальпии, близких к нулю или единице, двухфазный поток при подводе тепла может быть термодинамически неравновесным. Пар может присутствовать в жидкости, которая в среднем недогрета до температуры насыщения (х < 0). В закризисной зоне пар может быть перегрет, несмотря на присутствие влаги. Эти обстоятельства усложняют точные расчеты таких режимов. [c.33]

Распределение температур п истинного массового паросодержания в закризие-ной зоне показано на рис. 5.3. Коэффициент теплоотдачи в закризисной зоне обычно относят к разности температур — и- В круглых трубах и кольцевых каналах теплоотдача рассчитывается по формуле [c.65]

Закризнсная область (область ухудшенного теплообмена). Коэффициент теплоотдачи в закризисной зоне с некоторым запасом (т. е. он будет несколько занижен) рассчитывается по формуле для сухого насыщенного пара [c.102]

Свойства теплоносителей определялись при средней температуре перегретого пара Методика расчета проверена при 300<рггх <1000 <0,6 МВт/м 7<р<18 МПа. Для расчета теплоотдачи в круглых трубах в закризисной зоне используют простое эмпирическое соотношение, полученное в результате обработки большого массива данных по Озакр для круглых труб внутренним диаметром 10 мм. За определяющую температуру в этих опытах принималась ts, а температура стенки устанавливалась с учетом термической неравновесности потока [12]. При этих условиях для Озакр, Вт/(м2-К), имеем [c.143]

На теплообмен в змеевиковых трубах для закризисной зоны влияет, в частности, центробежная сила. По периметру труб кризис возникает неравномерно, имеется существенная разверка температуры. В змеевиковых трубах термодинамическая неравно-весность потока в закризисной зоне несколько слабее, чем в прямых трубах. Для расчета теплообмена можно использовать следующую формулу [c.143]

Одномерные неравновесные модели. В области теплообмена в закризисной зоне впервые одномерная модель была использована в работе В. Ла-верти и В. Розенау [4.42]. В дальнейшем она получила широкое развитие в ряде работ [4.43—4.56]. Авторы [4.42] предположили, что процесс теплопередачи происходит в два этана сначала тепло передается от стенки к перегретому пару и каплям жидкости, бомбардирующим поверхность нагрева (первая ступень), а затем конвекцией от потока перегретого пара к основной массе капель жидкости (вторая ступень). В этих моделях считается, что всепараметры пара и жидкости меняются лишь по длине канала и во времени, но постоянны по сечению. Для этого вводится понятие среднерасходных скоростей пара г >п и жидкости и>з и среднемассовых энтальпий пара hn и жидкости h . Температура раздела фаз обычно принимается равной температуре насыщения Тн- [c.161]

Приведенные выше зависимости йыли сопоставлены с результатами опытов, в которых змеевиковый парогенерирующш канал продольно омывался горячим, натрием. На ЭВМ было раси- итано распределение температур греющей жидкости по длине парогенератора для зоны развитого кипения и закризисной зоны. Результаты сопоставления показали удовлетворительное согласование расчета с экспериментом. [c.283]

Для еще больших тепловых потоков, когда кризис наступает в зоне сильно недогретой воды, закризисная область может характеризоваться даже двойной нерав-новесностью поток перегретого пара несет капли воды, [c.189]

Абсолютные значения Д ст при возникновении кризиса первого рода не всегда оказываются настолько большими, чтобы вызвать значительный перегрев и разрушение стенки канала. Тем более это. относится к кризису теплообмена второго рода, особенно если он возникает в условиях орошаемой пленки. И все же следует иметь в виду, что даже при относительно небольшом скачке температуры стенки в момент кризиса и установления в закризисной области стационарной температуры по длине парогенерирующей трубы в районе кризиса всегда есть переходная зона, характеризующаяся колебаниями температуры стенки. При длительной эксплуатации это явление может привести к усталостному разрушению трубы, поэтому знание плотности критического теплового потока и граничного паросодержания является необходимым условием правильной оценки надежности работы парогенератора. [c.285]

Рассмотрим некоторые закономерности протекания кризиса второго ряда в змеевиках и теплоотдачи в закризисной области. На рис. 4.10 [119] представлены данные по температурам внутренней и наружной образующих трубки змеевика с d = = 0,00475 м, dg/D = 0,0264 в зоне кризиса второго рода при течении в нем фреона-12 с давлением 2,043 МПа и массовой скоростью 840 кг/(м -с). На этом же рисунке для сравнения помещен график изменения температуры стенки прямой трубы с d = = 0,00475 м и теми же режимными параметрами подъемного течения фреона-12. В [119] отмечается, что ухудшение теплоотдачи всегда наблюдается на внутренней образующей трубки змеевика и сопровождается локальным ростом температуры стенки трубки. По мере развития кризиса теплоотдачи по всему периметру трубки появляется разверка температуры, которая наибольших значений достигает у внутренней, а наименьших — у наружной образующей трубки. Вниз по пото- [c.72]

Рис 4.7. Схема зон закризисной области и пзмепепие температуры стенки во времени р =- 13,7 МПа, д = 400 кВт/м-, рт = 715 кГ/м -с, U > 1з > t,> h (t — время между циклами записи температуры) 1—4 — h—и соответственно [c.149]

В закризисной области монаю выделить две части (рис. 4.7), отличающиеся условиями теплообмена [4.13—4.15] зона переходного кипения, расположенная в начале закризисной области зона устойчивого пленочного кипения. [c.151]

В работе [4.71] в закризисной области выделяется два участка с различным характером теплообмена. На участке переходной зоны есть неносред-ственный контакт капель со стенкой, на другом участке прямого контакта нет. Тепло от стенки отводится паром и испаряющимися каплями [c.182]

В целом, несмотря на наличие ряда противоречий в трактовке процесса массообмена в около- и закризисной областях, несомненно, что глубокое концентрирование в этой обдасти имеет место, особенно при низких давлениях, когда переход в парораствор затруднен из-за очень малой растворимости в паре сравнительно с водой. Представляется также вероятным, что (особенно при повышенных тепловых потоках в зоне испарения остаточной тонкой пленки) когда вынос жидкости в форме капель, покидающих пленку, практически отсутствует, концентрация в пленке может превышать значения, отвечающие равновесию между жидкостью и основным потоком пара. Во всяком случае, при умеренных (парогенераторы) и низких (СПП) давлениях надо считаться с появлением растворов высокой концентрации даже при очень малом исходном содержании примеси в потоке. Для получения более надежных данных о степени концентрирования необходимо проведение опытов в условиях, более близких, чем в вышеупомянутых исследованиях, обращая особое внимание на температурный режим в зоне кризиса второго рода и непосредственно за ним, что, по-видимому, потребует использования методов нагрева, приближающихся к имеющим место в оборудовании АЭС. [c.233]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...