Угол входа потока

Обычно 1 16- 17°. В ряде случаев для увеличения длины лопаток и соответствующего снижения потерь в ступени принимают q(i = I2- -147 Средний угол входа потока на лопатки рабочего колеса (см. рис. 4.4) [c.184]

Угол входа потока в относительном движении [c.172]

Угол входа потока [c.252]

Строя характеристики решеток, мы приняли в качестве такого фактора угол входа потока на решетку о или В случае ступени [c.257]

В зависимости от числа Маха на выходе из решетки, углов входа потока и степени турбулентности на входе распределение давлений и температур по обводу профиля меняется. Особенно существенно сказывается влияние углов входа. При значительных изменениях ао на входной кромке образуется отрыв потока и возникает вихревой шнур (рис. 3.3), расположенный либо на входном участке спинки (aoвогнутой поверхности (oo>aoi ао1 — расчетный угол входа потока). В соответствии с вихревой структурой потока на входе отмечено увеличение неравномерности распределения температур по обводам профиля как на перегретом, так и на влажном паре. Интенсивное снижение температуры зафиксировано в тех точках профиля, где происходит резкое уменьшение давления (рис. 3.13). Характерно, что расчетные значения термодинамической температуры на диффузорных участках профиля возрастают, а экспериментальные значения температуры поверхности профиля практически сохраняются постоянными. [c.96]

Даны угол входа потока шаг решетки 7 и распределение скорости на кромках V = У (5), обращающейся в нуль в критической точке причем значения V при 5>(1-ч-1,5) не задаются, так как для дальнейшего практического значения не имеют. В результате решения задачи находится величина скорости и строится кромка. [c.173]

Итак, задана решетка профилей с шагом положение на кромках передней критической точки х = и, соответственно, функция а = а(х), а также величина скорости газа на бесконечности перед решеткой Определяются угол входа потока а, и распределение скорости на кромках решетки A — X(s). [c.215]

Воздух от компрессора подается в ресивер и ускоряется в направляющем аппарате с поворотными лопатками, из которого направляется на исследуемую решетку. Лопаточный направляющий аппарат по сравнению с обычно применяемым направляющим каналом (например, в установке У-1), обеспечивает малые габариты установки, позволяет легко изменять угол входа потока и дает высокую равномерность потока на входе. [c.495]

Важным режимным параметром является угол входа потока в решетку (ао или Pi), а также степень турбулентности о-В зависимости от М ДМ ,), Re (Re ), ao(Pi) изменяется основная энергетическая характеристика решетки — коэффициент потерь энергии [c.107]

Примечание. Обозначение профилей С — сопловые Р — рабочие первые угол входа потока вторые две цифры — угол выхода потока А — дозвуковые Ак-лопаток Б — околозвуковые В — сверхзвуковые. [c.257]

Важным режимным параметром является угол входа потока в решетку (ао или Pi), а также степень турбулентности о-В зависимости от М ДМ ,), Re fg, ao(Pi) изменяется основная [c.107]

По С1, а1 и И1 определяются скорость и угол входа потока на лопатки рабочего колеса [c.381]

Выразим теперь угол входа потока на лопатки рабочего колеса [c.581]

Угол входа потока в шнек [c.196]

Угол входа потока 73, 74, 111 [c.487]

Влияние наклона направляющих лопаток в ступени 0 = 2,6 и 82 = 0,27 на распределение параметров по радиусу показано на рис. 9-17. При наклоне в среднем сечении = + реакция в верхнем сечении снизилась с 75 до 56< /о, угол входа потока уменьшился со 155 до 127 . Число ЛI J возросло у вершины лопатки до 0,9, а число М 2 уменьшилось до N[ =1,08, [c.617]

На рис. 78 приведены характеристики турбин с лопаточным и безлопаточным направляющим аппаратом с одинаковыми рабочими колесами и углами входа газового потока на лопатки рабочего колеса при степени понижения давления газа в турбине 1,4. В данном случае максимальный к. п. д. турбины с лопаточным сопловым аппаратом примерно на 0,02 больше к. п. д. турбины с безлопаточным аппаратом. Характер же изменения к. п. д. в обоих случаях примерно одинаков. С ростом степени понижения давления газа в турбине с безлопаточным направляющим аппаратом угол входа потока на рабочее колесо изменяется более резко, чем в турбине с лопаточным аппаратом. Поэтому различие в характеристиках турбин этих двух типов возрастает с увеличением срабатываемого теплоперепада. [c.215]

Угол входа потока на среднем диаметре [c.381]

От скорости ia зависит угол входа потока pi и, следовательно, угол поворота потока в рабочем колесе. При отсутствии неподвижного направляющего аппарата осевая составляющая равна абсолютной скорости i. Треугольник скоростей на входе в колесо (см. рис. 41) строят исходя из значения окружной скорости на среднем диаметре [c.78]

Обозначив параметры потока перед решеткой (скорость, давление и угол входа) соответствующими буквами с индексом 1 (Vi, pi и Pi), а за решеткой — индексом 2 V , и Ра), введем так называемую величину скорости на бесконечности (рис. IX.И) [c.217]

Если угол наклона потока на входе будет равен 90°, то момент на первом направляющем аппарате равен нулю, а при увеличении угла наклона момент будет отрицательным и первый направляющий аппарат начнет вращаться. При этом он уже не будет участвовать [c.198]

Из треугольника скоростей следует также, что угол Рь под которым относительная скорость Wi входа потока на лопатки направлена к плоскости вращения диска, определяется соотношением [c.332]

При выборе профиля исходят прежде всего из желаемой организации потока (углов входа и выхода) и режима течения, характеризуемого приведенной скоростью I или числом М. В приложении приведены некоторые характеристики турбинных профилей, разработанных МЭИ. Приняты следующие обозначения турбинных решеток первая буква С или Р обозначает сопловые (направляющие) или рабочие, число — средний угол входа, следующее число — эффективный угол выхода, последняя буква — тип профиля. Тип профиля зависит от режима течения так, тип А — дозвуковые (М<0,7ч- 0,9) тип Б — околозвуковые (0,9<М< 1,15), тип В — сверхзвуковые (1,1 <М< 1,3), тип Р — расширяющиеся (М>1,3). Например, С-90-12А обозначает сопловую решетку с углом входа 90° и эффективным углом выхода 12°, дозвуковую. [c.99]

Определение коэффициентов потерь, скорости, расхода и углов выхода потока. По нормалям или атласам профилей [10] в зависимости от режима течения (числа М), угла входа и желательного угла выхода потока выбирают профиль лопатки. Для каждого профиля имеется диапазон рекомендуемых значений относительного шага t и угла установки Рв- Выбирают значение t, обеспечивающее требуемый угол выхода потока при номинальном значении Рв и минимальных потерях. [c.107]

Решетка профилей изображена на рис. 3.6, б. Направление оси решетки совпадает с осью и цилиндрической системы координат, ось 2 — с осью компрессора. На входе в решетку направление потока не всегда совпадает с направлением средней линии профиля, в результате чего появляется так называемый угол атаки t = = Pip—Pi- На выходе из решетки поворот потока оказывается меньшим, чем поворот средней линии профиля. Угол отставания потока для применяемых значений шага составляет Ар = Рзр—Р2 = = 3 -f- 5°. [c.227]

Современные профили лопаток имеют криволинейные очертания, поэтому за расчетный угол поступления потока на лопатку принимают угол, образованный направлением касательной к средней линии профиля и направлением вращения и. Такое направление потока условно называют безударным входом. [c.221]

Наличие относительного вихря изменяет также и условия безударного входа потока в рабочее колесо. Вектор входной относительной скорости Wj не зависит от циркуляционного течения в относительном движении (рис. 1.4, б). Но во входном сечении из этого вектора может быть выделена циркуляционная составляющая Awu, после чего останется вектор w, которым определяется угол атаки при входе потока в рабочее колесо [53]. Как видно из рисунка, достижение безударного входа с учетом циркуляционного течения требует увеличения окружной скорости рабочего колеса. Циркуляционная составляющая может быть найдена по [c.17]

В чисто радиальной ступени, выполняющейся обычно с небольшой реактивностью, поток рабочего тела поворачивается в рабочем колесе только в плоскости, перпендикулярной к оси вращения, и выходная скорость на оптимальном режиме имеет приблизительно радиальное направление. Угол входа рабочего колеса Pi выполняется меньшим 90 . [c.17]

Диапазон чисел ЬЛ Угол входа потока Угол выхода потока а. Обозначение профиля Оптимальный относительный pt Оптимальный угол установки opt Хорда Ь, см Площадь Л см Момент инерции Jmin Момент сопротивле- см [c.351]

Диапазон чисел М Угол входа потока ррасч Угол выхода потока JJj Обозначение профиля Оптимальный относительный opt Оптимальный угол установки Рв opt Хорда Ь, см Площадь F, см- Момент инерции Момент сопротивле- см [c.352]

Ио мере роста отношения скоростей увеличиваются угол входа потока в рабочую решетку и степень реакции ступени. В силу этих обстоятельств угол наклона скачка Pi k увеличивается, а место его па- [c.135]

Ширина дисрфузора = (1 -f- 1,1) Ь . Входной угол лопастей азд --=аз- -(2-f-3°), где аз — угол входа потока в диффузор (аз =а2). [c.296]

Задача 5.4. Подача центробежного насоса Q = 5 л/с частота вращения п = 5000 об/мин средний диаметр окружности, на которой расположены входные кромки лопаток, D,=60 мм щирина лопатки на входе fti=20 мм. Рабочее колесо радиальное. Определить угол лопатки на входе р , соответствующий безотрывному входу потока в межлопаточ-ные каналы. Толщиной лопаток пренебречь. Считать, что жидкость подводится к колесу без закрутки. [c.93]

На основании опытных данных рекомендуются следующие геометрические соотношения. Для рабочего колеса (см. рис. 7.2) do = = 0,15- -0,25 = djd., = 0,45-г-0,65 число лопаток 2р к = 16-нЗО. Радиальный размер безлопаточного диффузора (рис. 7.4) б = 12ч-30 мм. Угол раскрутки потока в лопаточном диффузоре Аа = 13ч-18, число лопаток 2л. д = 9- 36. Скорость потока принимается на входе в рабочее колесо j = с , на выходе из лопаточного диффузора Сд = 100-н150 м/с, на выходе из компрессора С4 = 60ч-100 м/с [8]. [c.220]

Колёса рабочие 12 — 565 — Диаметр входного отверстия 12 — 565 —Диаметр на входе газа 12 — 565 — Диаметр наружный 12 — 566 —Лопатки 12 — 562 — Окружная скорость 12 — 566 — Параметры — Закон пропорциональности 12 — 566 — Размеры 12 — 565 — Скорость газа на входе 12 — 565 — Скорость газа на входе и выходе радиальная 12 — 566 —Скорость газа относительная 12 — 566 — Угол лопаток 12 — 566 —Угол притекания потока 12 — 566 — Число лопаток 12 — 566 — Определение по кривой Кухарского 12 — 566 — Число лопаток по формуле Пфлей-дерера 12 — 566 —Число лопаток по формуле ЦАГИ 12 — 566 — Ширина на входе 12 — 565 [c.32]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...